диться за точку теоретического обрыва (т. е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным несуш,ей способности сечення без учета обрываемых стержней, рис. 4.12) на длину ие менее w,

где Q - поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва; As inc 8 - обозначения те же, что в формуле (4.54); d - диаметр обрываемого стержня.

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее чем на ho/2, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету.

Расчет наклонных сечений в подрезках. Для элементов с резко меняющейся высотой сечения (например, для балок и консолей, имеющих подрезки) производится расчет по поперечной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консоли, образованной подрезкой (рис. 4.13), при этом в расчетные формулы вводится рабочая высота hoi короткой консоли, образованной подрезкой.

Хомуты, необходимые для обеспечения прочности наклонного сечення, следует устанавливать за конец подрезки на участке длиной не менее Wo, определяемой по формуле (4:59).

Для свободно опертых балок с подрезками должен производиться расчет на действие изгибающего момента в наклонном сечении, проходящем через входящий угол подрезки (см. рис. 4.13). При этом продольная растянутая арматура в короткой консоли, образованной подрезкой, должна быть заведена за конец подрезки на длину не менее Un и не менее Wo,

2(g,-/?.,A..,-/?...,.nc i"e) gg

где Qi - поперечная сила в нормальном сечении у конца подрезки; Лз»! - площадь сечения дополнительных хомутов, расположенных у конца подрезки на участке длиной не менее Aoi/4 и не учитываемых при определении интенсивности хомутов qsw у подрезки; As inc - площадь сечения отгибов, проходящих через входящий угол подрезки; ао - расстояние от опоры консоли до конца подрезки; d - диаметр обрываемого стержня.

Хомуты и отгибы, установленные у конца подрезки, должны удовлетворять условию

Rsw Asm.-\-Rsw Asine sin Q> Qi(l - AoiMo). (4-60)

где hot, ho - рабочая высота соответственно в короткой консоли подрезки и в балке вне подрезки.

Рис. 4.12. Обрыв растянутых стержей в пролете

/ - точка теоретического обрыва; 2 - эпюра М

"swi 0 htti

О Wo-(ho-hp,)

Рис. 4.13. Невыгодиейшие наклонные сечеиия в элементе с подрезкой / - наклонная сжатая полоса; 2 - при расчете но поперечной силе; 3 - то же, по изгибающему моменту; 4 -то же, по изгибающему моменту вне подрезки

Если нижняя арматура элемента не имеет анкеров, должна быть также проверена прочность наклонного сечении, расположенного вне подрезки и начинающегося за указанными хомутами на расстоянии не менее Ао -Aoi от торца (см. рис. 4.12). При этом в расчете не учитывается продольная арматура короткой консоли, а длина проекции с принимается не менее расстоянии от начала наклонного сечения до конца указанной арматуры. Кроме того, длина анкеровки 1ап для нижней арматуры элемента принимается как для свободных концов консолей.

Расчет короткой консоли подрезки производится, принимай направление наклонной сжатой полосы от наружного края площадки опирания до равнодействующей усилий в дополнительных хомутах площадью сечения Aswi на уровне сжатой арматуры балок, т, е, при

зш?е=.--

(hoi-af + ilsup + af.

где ?sBp -длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли; их - см, рис. 4.13.

глава 4.5. расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов

4.5.1. Общие положения

Расчет внецентренно сжатых элементов производят с учетом влияния прогиба элемента в плоскости эксцентриситета продольной силы (в плоскости изгиба) и в нормальной к ией плоскости. В последнем случае принимается, что продольная сила приложена с эксцентриситетом во, равным случайному эксцентриситету ва.

Расчет из плоскости изгиба можно не производить, если гибкость элемента k/i (для прямоугольных сечений -/о/*) в плоскости изгиба превыщает гибкость в плоскости, нормальной к плоскости изгиба.

При наличии расчетных эксцентриситетов в двух направлениях, превыщающих случайные эксцентриситеты ва, производится расчет на косое внецентрениое сжатие.

Расчет по прочности наклонных сечений внецентренно сжатых элементов производится аналогично расчету изгибаемых элементов. При этом значение Мь определяется по формуле

ль = Чи (1 + Ф + Ф„) Rbt 0 (4-61)

где (fn=0,lN/Rbtbho, но не более 0,5; Qt.min принимается равным фбз(1-)-ф1-фп)/?мЬАо; суммарный коэффициент 1-1-ф/-1-ф» принимается не более 1,5.

Влияние продольных сил не учитывается, если они создают из-