ных данных, устанавливающей зависимости расчетного угла перелома от числа колонн:

en = 4/Vn, (6.148)

где 8-расчетный угол перелома колонны, 8i=0,0I при учете отклонения колонны в три стандарта (может появляться в трех случаях из 100), 81=0,0067 -в два стандарта (может появляться в 46 случаях из 1000). При существующей точности монтажа 8i = 0,01.

Расчетная модель диска перекрытия имитируется многопоясной шарнирно-стержневой фермой, в которой пояса и стойки способны работать на растяжение-сжатие, а диагональные элементы - только на сжатие (рис. 6.9).

Назначение элементов и направление сжатых диагоналей принимают в соответствии со знаками поперечных сил при рассмотрении диска как балки, опирающейся на диаграмме, и уточняют после первого этапа расчета диска.

Проверку прочности дисков перекрытий выполняю в состоянии предельного равновесия с рассмотрением двух возможных форм разрушения:

1) при повороте отрываемой части диска вокруг одной из внешних колони (рис. 6.10, а) и при поступательном перемещении отрываемой части (рис. 6.10,6). Эти формы разрушения дисков перекрытий для случаев, когда в отрываемой части нет диафрагм, препятствующих данной форме разрушения, используют при проверке прочности диска под воздействием усилий от погрешностей монтажа в сочетании с другими нагрузками. Условие прочности диска перекрытия записывается в виде двух уравнений:

(6.149)

где 2Л4( -сумма моментов нагрузок, действующих на отрываемую часть диска относительно центра вращения; rfj -плечо предельного сопротивлении разрыву элементов диска Si относительно центра вращения 0; dmax - плечо наиболее удаленного от центра вращения усилия; SA/ -сумма нагрузок, действующих на отрываемую часть диска по направлению рассматриваемого перемещения; \я - коэффициент надежности по условию работы диска перекрытия, Уд== = 1/(1+0,02А); k - число растянутых связей, вводимых в расчет при рассматриваемой форме разрушения диска;

2) при определении воздействия иа диск перекрытия при перераспределении им усилий в диафрагмах жесткости и, в частности, когда отдельные диафрагмы не доходят до верха здания, исходит из упрощенной расчетной модели (рис. 6.11). В этом случае поперечные нагрузки определяют по формулам:

Qj = (2Л4i - Q, Н)1(2Н - К)- (6.150)

1 I 4 4 4 4 J J

6x8 r 48

0 0,42 -0,42 0,64 -0,64 -0,31 0,54 .

-0,56 -2,35 -2,35 -2,35 -2,01 -3,09 -3,09 -0,68

Рис. 6.9. К расчету дисков перекрытий

а - пример диска перекрытия с расчетными горизонтальными нагрузками; б-имитирующая диск перекрытия ферма с усилиями в элементах

Рис. 6.10. Возможные формы разрушения диска перекрытия

Рис. 6.11. Упрощенная модель для расчета дисков перекрытий

ЭТАЖ/)

" п-1

п п-г

ВКЛЮЧАЕМЫЙ пилон

где Л - высота этажа; Я - плечо сил Qi и Q2.

Прочность дисков перекрытия при действии сил Qi или Q2 проверяют в сочетании с другими нагрузками. Значения Qi и Q2 используют также для проверки прочности диафрагмы при сдвиге.

6.2.5. Проверка общей устойчивости

По классическому решению задачи об устойчивости консоли, сжатой равномерно распределенной нагрузкой, ее свободная длина Hq= = 1,12Н. С учетом этого и при рассмотрении только двух первых форм потери устойчивости («=1) основной критический вес здания:

- я2 В /(1, l2Hf; G„ = В К1,12Hf;

(6.151)

Критический вес в значительной мере зависит от взаимного положения центра массы и центра жесткости в плане здания. При несовпадении центра массы и центра изгиба здания определяющей является изгибно-крутильная форма потери устойчивости. Соответствующий ей критический вес находят решением уравнения

где Л, = 1-(аЧа)/т; 2 - -f -f - G [ally] - (a/7);

(6.152)