Нпах

Рис. 5.13. Схема нагрузок на стену подвала и эпюры моментов-Моменты в стене подвала от бокового давления грунта:

(2?1 + ?2) X -

3?1 + (?2 - ?i) X

x - Hi + H Н

(5.68)

где Hi - расчетная высота стен подвала; х - расстояние от верха стены подвала до рассматриваемого горизонтального сечення.

Если боковое давление приложено по всей высоте стены подвала, то приближенно можно считать, что максимальное значение Мх будет на расстоянии ас=0,6Яг,

= (0,056?j +0.064?,) Н

(5.69)

Если ось вышележащей стены совпадает с осью стены подвала, то нагрузка от вышележащих этажей считается приложенной центрально.

Расчетом на внецентрениое сжатие проверяют сечения стены, в которых моменты имеют максимальные значения.

5.4.9. Конструктивные требования к армированной

кладке

Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1 % объема кладки.

Арматурные сетки укладывают не реже, чем через пять рядов кирпичной кладки нз обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней. Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм. Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть не более: при пересечении арматуры в швах -6 мм; без пере-

сечения арматуры в швах -8 мм. Расстояние между стержнями сетки принимают не более 12 и ие менее 3 см.

Швы кладки армокамеиных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.

Арматурные стержни для контроля укладки сеток должны выступать за грань кладки на 10 мм.

5.4.10. Деформационные ШВЫ

Максимальные расстояния между температурно-усадочиыми швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:

а) для надземных каменных н крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т. п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м -по табл. 5.34; прн длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;

Таблица 5.34. Расстояние между температурными швами, м

Примечание. Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными швами определяют интерполяцией.

б) то же, для стен из бутобетона - но табл. 5.34 как для кладки нз бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;

в) то же, для многослойных стен - по табл. 5.34 для материала основного конструктивного слоя стен;

г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений при условиях, указанных в п. «а»,- по табл. 5.34 с умножением на коэффициенты: для закрытых зданий и сооружений - 0,7; для открытых сооружений - 0,6;

д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений

и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта - по табл. 5.34 с увеличением в 2 раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты - без ограничения длины.

Деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными нлн стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях.

Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения.

Деформационные и осадочные швы проектируют со шпунтом или «в четверть» заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов.

5.4Л1. Комплексные элементы (элементы из каменной кладки, усиленные железобетоном)

Комп,лексные конструкции (рнс. 5.14) применяются в тех же случаях, что и кладка с продольным армированием, а также при требовании значительно увеличить несущую способность сильно нагруженных элементов при центральном или внецентрениом сжатии.

При конструировании комплексных элементов площадь сечения всей продольной арматуры должна составлять не более 1,5 % площади сечення бетона.

При расчете комплексных элементов на центральное сжатие следует соблюдать следующее условие:

N < [0,85лг (RA + fi. А,) + RaI], (5.70)

где N - продольная сила; ntg - коэффициент, учитывающий влияние длительности нагрузки; R - расчетное сопротивление кладки; А - площадь сечения кладки; Rb и Rsc - расчетные сопротивления соответственно бетона и арматуры при центральном сжатии, прш-ннмаемые по СНиП 2.03.01-84 (см, разд 4 Справочника); Лг,- площадь сечения бетона; А - площадь сечения арматуры; фсз - коэффициент продольного изгиба комплексной конструкции, принимаемый при упругой характеристике кладки

<cs- a,TedlRred- (5-71)

Приведенный модуль упругости комплексных элементов и приведенное временное сопротивление комплексного сечения определяются по формулам:

р , ОЬ к + ь ь . , 7„

Со,red - , , , 1

к "Г Ч,

Rred==-7--.-• (5-73)

А + А