Рис. 4.22. Схема усилий, действующих на закладную деталь

М, N, Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие иа закладную деталь; момент определяется относител)-но оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров; г - расстояние между крайними рядами анкеров; Пап - число рядов анкеров вдоль направления сдвигающей силы; если не обеспечивается равномерная передача сдвигающей силы Q на все ряды анкеров, то прн определении сдвигающего усилия Q<,n учитывается не более четырех рядов; Я - коэффициент, для анкерных стержней диаметром 8-25 мм для тяжелого и мелкозернистого бетонов классов В 12,5-В50 и легкого бетона классов В 12,5-ВЗО,

(1 + 0,15 Aanx)VRs

(4.109)

но принимаемый не более 0,7; для тяжелого и мелкозернистого бетонов класса выше В50 Я принимается как для класса В50, а для легкого бетона класса выше ВЗО - как для класса ВЗО. Для тяжелого бетона коэффициент X можно определять по табл. 4.27; Rb, Rs - B МПа; при определении Rb коэффициент у» 2=1; Aani - площадь сечения анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см; р - коэффициент, для бетона тяжелого Ь=1, для мелкозернистого группы А Р=0,8, групп Б и В Р=0,7, для легкого бетона р = =Рт/2300 (рт - средняя плотность бетона, кг/м); б - коэффициент,

б=1/"КГ+м, (4.110)

но принимаемый не менее 0,15; здесь (x)=0,3{NaJQan) прн N>0 (имеется прижатие); (p=0,6(N/Q) при Лд„<0 (нет прижатия); если растягивающие усилия в анкерах отсутствуют, то коэффициент б принимается равным 1.

Площадь сечения анкеров остальных рядов должна нринимать-

Таблица 4.27. Значения коэффициента X

Диаметр анкера, мм

Коэффициент X для расчета норма,дьных анкеров закладных деталей в зависимости от класса тяжелого бетона и арматуры

А-1 А-П А-ПГ

А-П А-П1

А-1 А-П

А-1 А-П А-ГП

А-1 А-П А-ИГ

>В50

А-Г А-П A-iri

10 12 14 16 18 20 22 25

0,58

0,55

0,53

0,47

0,44

0,41

0,37

0,52

0,47

0,45

0,42

0,39

0,37

0,33

0,48 0,45 0,43 0,41 0,39 0,37 0,34 0,32 0,29

0,66 0,64 0,61 0,58 0,55 0,52 0,49 0,46 0,41

0,57 0,55 0,52 0,49 0,46 0,44 0,41 0,37

0,53

0,48

0,46

0,43

0,41

0,38

0,36

0,32

0,69

0,66

0,63

0,59

0,56

0,52

0,49

0,44

0,62

0,59

0,56

0,53

0,47

0,44

0,57 0,54 0,52 0,49 0,47 0,44 0,41 0,39 0,35

0,66

0,63

0,59

0,55

0,52

0,47

0,65 0,62 0,59 0,56 0,53 0,50 0,46 0,42

0,57

0,55

0.52

0,49

0.46

0,43

0,41

0,37

0,69

0,65

0,61

0.57

0,51

0,69

0.65

0,62

0,58

0,54

0,51

0,46

0,66

0,63

0,57

0,54

0,51

0,48

0,45

0,68

0.64

0,54

0,69

0,65

0,61

0,58

0,54

0,49

0,66

0,63

0,57

0,54

0,47

0,43

Примечания: 1. Для бетона класса В12,5 коэффициент X следует уменьшать иа 0,02 по сравнению с коэффициентом X для бетона класса В15. 2. Значения коэффициента Я приведены при уь<= 1-

ся равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда.

В формулах (4.106) и (4.108) нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали (см. рис. 4.22), и отрицательной - если направлена к ней. В случаях, когда нормальные усилия Nan и Л/да, а также сдвигающее усилие Qan при вычислении по формулам (4.106)-(4.108) получают отрицательные значения, в формулах (4.105), (4.107) и (4.110) их принимают равными нулю. Кроме того, если Nan получает отрицательное значение, в формуле (4.107) принимается N=N.

При расположении закладной детали иа верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффиицент % уменьшается на 20 % а значение n в формуле (4.107) принимается равным нулю.

4.8.2. Расчет стыков сборных колонн

Стыки колонн, выполняемые ванной сваркой выпусков продольной арматуры, расположенных в специальных подрезках, при последующем замоноличиваиии этих подрезок рассчитываются для двух стадий работы: 1-я до замоиоличивания стыка -иа нагрузки, действующие на данном этапе возведения здания, при определении усилий такие стыки условно принимаются шарнирными; 2-я после замоиоличивания стыка - на нагрузки, действующие на данном этапе возведения здания и при эксплуатации, при определении усилий такие стыки принимаются жесткими.

Расчет незамоноличеиных стыков колонн (рис. 4.23) производится на местное сжатие бетона колонны центрирующей прокладкой исходя из условия (4.90) с добавлением в его правую часть усилия, воспринимаемого арматурными выпусками и равного:

Nout = OMRscAs, (4.111)

где ф - коэффициент продольного изгиба для выпусков, определяемый в соответствии со СНиП 11-23-81* (табл. 72) при расчетной длине /о, равной фактической длине свариваемых выпусков; А$ - площадь сечения всех выпусков.

При этом значение Rlg,. умножается на коэффициент %ос= =0,75, учитывающий неравномерность распределения нагрузки под центрирующей прокладкой, а за расчетную площадь

Aioc2 принимается часть площади сечения торца колонны Aef в пределах контура сеток косвенного армирования размерами, не превышающими соответствующих утроенных размеров площади смятия Аюп.

За площадь Аюа принимается площадь центрирующей прокладки или, если центрирующая прокладка приваривается при монтаже к распределительному листу (см. рис. 4.23), площадь этого листа. При этом его учитываемые размеры не должны превышать соответствующих размеров площади Aef, а толщина листа должна