у Sl2 S/2

Рис. 4.20. Армирование входящего угла, расположенного в растянутой зоне железобетонного элемента

б) 35 % равнодействующей усилий во всех продольных растянутых стержнях

Fa = 0,7?, Л, cos (6/2). (4.99)

Необходимая по расчету из этих условий поперечная арматура должна быть расположена по длине s=AtggP.

Сумма проекций усилий в поперечных стержнях (хомутах), располагаемых по этой длине, иа биссектрису угла должна составлять не менее суммы Fi-f F2, т. е.

Rsw Лда cos е > Fi -f- Fa, (4.100)

здесь As - площадь сечения всех продольных растянутых стержней; As\ - площадь сечения продольных растянутых стержней, не заан-керениых в сжатой зоне; Р - входящий угол в растянутой зоне элемента; "ZAsm - площадь сечения поперечной арматуры в пределах длины S; 6 - угол наклона поперечных стержней к биссектрисе угла р.

ГЛАВА 4.7. РАСЧЕТ КОРОТКИХ КОНСОЛЕЙ

Расчет коротких консолей колонн [Zi<0,9Ao (рис. 4.21)] на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой производится из условия

Q < 0,8/? W„p sin2 е (1 -f 5ati), (4.101)

где правая часть принимается не более 3,5Rbbho и не менее 2,5Rbtbho; hup - длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли; 9 - угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали.

sm4 hV {hi+ liy,

Ни, - коэффициент армирования хомутами, расположенными по высоте консоли, Hw=Asw/bSw, здесь - расстояние между хомутами, измеренное по нормали к ним.

Рнс. 4.21. Расчетные схемы для короткой консолн а - при действии поперечной силы; б - при шарнирном опирании сборной балки, идущей вдоль вылета коисоли

При расчете учитываются хомуты горизонтальные и наклонные под углом не более 45° к горизонтали.

Напряжение сжатия в местах передачи нагрузки на консоль не должно превышать Яь.ш-

Для коротких консолей, входящих в жесткий узел рамной конструкции с замоноличиванием стыка, Uup в формуле (4.101) принимается равным вылету консоли 1ъ если при этом выполняются условия M/Q>0,3 м и lsuplh>2/3 (где М и Q соответственно момент, растягивающий верхнюю грань ригеля, и поперечная сила в нормальном сечении ригеля но краю консоли). В этом случае правая часть условия (4.101) принимается не более ЪЯыЬк.

При шарнирном опирании на короткую консоль сборной балки, идущей вдоль вылета консоли, при отсутствии специальных выступающих закладных деталей, фиксирующих площадку опирания, значение Uu-p в формуле (4.101) принимается равным фактической площадки опирания.

При шарнирном опирании балки на консоль колонны продольная арматура консоли проверяется из условия

Q(klh,)<RsA„- (4.102)

где/i, Ао -см.рис. 4.21.

При этом продольная арматура консоли должна быть доведена

до свободного конца консоли и иметь надлежащую анкеровку.

При жестком соединении ригеля и колонны с замоноличивани-ем стыка и привариванием нижней арматуры ригеля к арматуре консоли через закладные детали продольная арматура консоли проверяется по формуле

Q(li/ho)-Ns<RsA„ , (4.103)

где 1и /го - соответственно вылет и рабочая высота короткой консоли; Ns - горизонтальное усилие, действующее на верх консоли от ригеля;

которое принимается не более l,4kflwRwf+0,3Q, здесь kf и Iw - соответственно высота и длина углового шва приваривания закладных деталей ригеля и консоли; Rmt - расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва, определяемое согласно СНиП 11-23-81*, при электродах Э42 180 МПа; 0,3 - коэффициент трения ста-

ли по стали, М, Q -изгибающий момент и поперечная сила в нормальном сечении ригеля по краю консоли; если момент М растягивает нижнюю грань ригеля, значение М учитывается в формуле (4.104) со знаком «минус»; hup - фактическая длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли; hob - рабочая высота ригеля.

ГЛАВА 4.8. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИИ МЕЖДУ СБОРНЫМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ

4.8.1. Расчет закладных деталей

Расчет нормальных анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали (рис. 4.22), производится по формуле

Аап =--, (4.105)

где Аап - суммарная площадь поперечного сечения анкеров наиболее напряженного ряда; Nan - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров,

Nan = M/z + N/nan; (4.106)

Qon - сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров,

Qan={Q-0<n)/nan (4-107)

ап - наибольшее сжимающее усилие в одном ряду анкеров,

Nan-lz-NIn,,, (4.108)