Поперечные сечения балки

Прямоугольное

0,23-{-0,77p-f --0,6а(1-р)

[8,2+2,4х Х(1-Р)аЧ-Ч-3,8р]х

(2+а) (1-а)

0,35-1-0,65Р

5,4+2,6р

Примечание, у - отношение площади поясов к площади стенки двутавровой балки (высота стенки принимается между центрами тяжести поясов).

Наибольший прогиб шарнирно опертых и консольных изгибаемых элементов постоянного и переменного сечений определяют по формуле

f = ifo/k)[l+c{h/m, (8.30)

где fo - прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига: h - наибольшая высота сечения; I - пролет балки; k - коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, для балок постоянного сечения /г=1; с - коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.

Значения коэффициентов k и с для основных расчетных схем балок приведены в табл. 8.18.

Прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять, принимая жесткость сечения равной 0,7 5/пр.

ГЛАВА 8.3. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

8.3.1. Общие указания

Расчетную несущую способность соединений, смятие и скалывание, определяют по формулам: из условия скалывания древесины

работающих на

(8.3!) 553

Рис. 8.5. Врезки в элементах соединений

а - несимметричная; б - симметричная; в, г - схемы скалывания в соединениях

ИЗ условия скалывания древесины

(8.32)

где fcM - расчетная площадь смятия; fcK - расчетная площадь скалывания; /?(,ма- расчетное сопротивление древесины смятию под

углом к направлению волокон; - расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон.

(8.33)

Rav - расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон (при расчете по максимальному напряжению); /ск - расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент; е - плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5/г при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединяемых без зазора между элементами (рис, 8.5, а) и 0,25/г прн расчете симметрично загруженных элементов с симметричной врезкой (рис. 8.5,6); h - полная высота поперечного сечения элемента; Р - коэффициент, Р=0,25 при расчете соединений, работающих по схеме, показанной на рис. 8.5, г и Р=0,125 при расчете соединений, работающих по схеме согласно рис, 8.5, в, если обеспечено обжатие по плоскостям скалывания; отношение /ск/е должно быть не менее 3.

Рис. S.6. Клеевые соединения

о - при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим на пласть; б - при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке; о - при стыковании клееных элементов под углом зубчатым шипом

8.3.2. Клеевые соединения

Клеевые соединения при расчете конструкций следует рассматривать как неподатливые соединения.

Клеевые соединения используют: для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рис. 8,6, а); для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания слоев по высоте и ширине сечения. При этом по ширине пакета швы склеиваемых кромок в соседних слоях сдвигают не менее чем на толщину слоя б по отношению друг к другу (рис. 8,6, б); для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зубчатый шип по всей высоте сечения (рис, 8.6, в).

Внутренний угол между осями сопрягаемых под углом элементов должен быть не менее 104°,

Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения принимают но менее 10 толщин стыкуемых элементов.

Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, не следует принимать более 33 мм, В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей,

В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 150 мм в примыканиях элементов под углом от 30 до 45°,