<n if тлю TI TT п-(-п

I,

Рис. 4.11. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного

сечения

а - для свободно опертой балки; б - для консоли

Расчет наклонных сеадннй на действие изгибающего момента.

Расчет элементов на действие изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине (рис. 4.10) производится из условия

(4.48)

где M - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Ni, в сжатой зоне (рис.

4.11); RsAsZs, I-RswAswZsm, RswAs,inc, Zs,inc -СуММЗ МОМеНТОВ ОТ-

носительно той же оси от усилия соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечеиия; 2s, Zgw, z,jnc-расстояния от плоскостей расположения соответственно продольной арматуры, хомутов и отгибов до указанной оси.

Высота сжатой зоны наклонного сечения, измеренная по нормали к продольной.оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей наклонное сечение, на продольную ось элемента. При наличии в элементе отгибов в числитель выражения для х добавляется величина S.RswAs.ino cos 9 (где 9 - угол наклона отгибов к продольной оси элемента).

Величину 2s допускается принимать равной Ао - 0,5а:, но прн учете сжатой арматуры не более Ао - а.

10 Дыховичный IO. А.

При хомутах постоянной интенсивности

Rsw sw Zs» = 0, 5<?sa, с2, (4.49)

где Qsw - усилие в хомутах на единицу длины; с - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, измеренная между точками приложения равнодействующих усилий в растянутой арматуре и сжатой зоне.

Для каждой,плоскости отгибов

Zs,jnc = Zs cos е + (с - %) sin е, (4.50)

где Oi - расстояние от начала наклонного сечения до начала отгиба в растянутой зоне (см. рис. 4.10).

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров, кроме того, в местах резкого изменения конфигурации элементов (подрезок, узлов и т. д.).

При пересечении наклонного сечения с продольной растянутой арматурой, не имеющей анкеров, в пределах зоны анкеровки расчетное сопротивление этой арматуры Ra снижается путем умножения на коэффициент условий работы yss

ysb=lx/lan. {4.51)

где Ix - расстояние от конца арматуры до точки пересечения наклонного сечения с продольной арматурой; Ian - длина зоны анкеровки, определяемая по формуле

1ап=-{ап~ +КпУ, (4.52)

здесь Юап, ДЯап - коэффициенты для крайних свободных опор балок (Вап=0,5; АХап=8; для свободных концов консолей (Воп=0,7;

ДХа„=11.

в случае применения гладких стержней коэффициент Мап принимается равным для опор балок и концов консолей соответственно 0,8 и 1,2. Длина Ian принимается для свободных концов консолей не менее 20d или 250 мм.

В случае приваривания к продольным растянутым стержням поперечной или распределительной арматуры учитываемое в расчете усилие в продольной арматуре RsAs увеличивается на величину Ny,, принимаемую ие более O.SRsdriy,:

где га,„ -число приваренных стержней по длине 1х\ фж - коэффициент; dm - диаметр приваренных стержней.

Значения коэффициента ф»,

d................ 6 8 10 12 14

Фи................ 200 150 120 100 80

Окончательно значение RsA, принимается без учета yss и Nm.

Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры н имеет длину проекции с для балок с постоянной высотой сечения,

Q -Fj-Rsw Asjnc sin Q

Qsw + q

где Q - поперечная сила в опорном сечении; Fi, q - нагрузки соответственно сосредоточенная и равномерно распределенная в пределах наклонного сечення; /ls,j„s - площадь сечения отгибов, пересекающих наклонное сечение; 9 - угол наклона отгибов к продольной оси элемента; qsw-то же, что в формуле (4.37).

Если значение с, определенное с учетом сосредоточенной силы Fi, будет меньше расстояния от грани опры до силы Ft, а определенное без учета силы f( -больше этого расстояния, за значение с следует принимать расстояние до силы Fi.

Для балок, нагруженных равномерно распределенной нагрузкой q, с постоянной интенсивностью хомутов без отгибов условие (4.48) можно заменить условием

Q < V2(RsA,z,-M) (qsw + q). (4.55)

где Q - поперечная сила в опорном сечении; Мо - момент в сечении по грани одоры.

Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (см. рис. 4.11,6), невыгоднейшее наклонное сечение начинается от мест приложения сосредоточенных снл вблизи свободного конца и имеет длину проекции с для консолей с постоянной высотой

Qi - Rsw As,inc si" 9

c=- , (4.5b)

qso)

HO не более расстояния от начала наклонного сечения до опоры (здесь Qi - поперечная сила в начале наклонного сечения).

Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее наклонное сечение заканчивается в опорном сеченин н имеет длину проекции

с= , (4.57)

Ian (qsw -h q)

где As - площадь сечення арматуры, доводимой до свободного конца; Zs - определяется для опорного сечения; /ап-длина зоны анкер овки.

При этом, если с<1 - 1ап, расчет наклонного сечения можно не производить.

Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные расТянутьае стержни, обрываемые в пролете, должны заво-

10* 147