элемент сборного карниза, если он имеет длину менее 1 м; нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены.

Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза, заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично). Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при неотвердевшей кладке.

Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий рассчитывают на следующие нагрузки: вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент относительно наружной грани стен, так и повышающих устойчивость стены, при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину отсоса от ветровой нагрузки; расчетная нагрузка на край карниза 150 кг на 1 м или на один элемент сборного карниза длиной менее 1 м; половина расчетной ветровой нагрузки. Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается.

Общий вынос карниза, образованного напуском рЯдов кладки, ие должен превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда не должен превышать /з длины камня или кирпича.

Для кладки карнизов о выносом менее половины толщины стены н не более 20 см применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50.

Карнизы и парапеты при недостаточной их устойчивости должны закрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки.

Расстояние между анкерами не должно превышать 2 м, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При закреплении концов анкеров за балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м. Заделка анкеров должна располагаться не менее чем на 15 см ниже того сечения, где они требуются по расчету.

При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров заделывают под ними.

При сборных карнизах из железобетонных элементов должна быть обеспечена в процессе возведения устойчивость каждого элемента.

Анкеры располагают, как правило, в кладке на расстоянии в /г кирпича от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены слоем цементной штукатурки толщиной 3 см (от поверхности анкера).

При кладке на растворах марки 10 н ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой их бетоном.

Сечение анкера определяют по усилию

N = M/0,85h, (5.64)

где М - наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок; h - расстояние от сжатого края сечення стены до оси анкера (расчетная высота сечення).

Кладка стен под карнизами проверяется на внецентрениое сжатие. Прн отсутствии анкеров, а также прн наличии анкеров в сеченин на уровне их заделки, эксцентриситеты более 0,7у не допускаются.

Парапеты рассчитывают в нижнем сечении на внецентрениое сжатие прн действии нагрузок от собственного веса и расчетной ветровой нагрузки, принимаемой с аэродинамическим коэффициентом 1,4. При отсутствии анкеров эксцентриситеты более 0,7у не допускаются.

Нагрузки, повышающие устойчивость карнизов, и парапетов, принимаются с коэффициентом 0,9.

5.4.8. Фундаменты и стены подвалов

Фундаменты, стены подвалов и цоколи проектируют преимущественно сборными из крупных бетонных блоков. Допускается также применение мелких бетонных блоков и камней, природных камней правильной и неправильной формы, монолитного бетона и бутобетона, хорошо обожженного глиняного кирпича пластического прессования.

Прн расчете стены подвала нлн фундаментной стены в случае, когда толщина ее меньше толщины стены, расположенной непосредственно над ней, следует учитывать случайный эксцентриситет е=4 см. Зтот эксцентриситет должен суммироваться с эксцентриситетом, равнодействующим продольных сил. Толщина стены первого этажа не должна превышать толщину фундаментной стеиы более чем на 20 см. Участок стены первого этажа, расположенный непосредственно над обрезом, армируют сетками.

Переход от одной глубины заложения фундамента к другой производят уступами. При плотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 1, а высота уступа не более 1 м. Прн неплотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 2, высота уступа не более 0,5 м.

Ушнренне бутобетонных и бутовых фундаментов к подошве про-изводШся уступами. Высота уступа принимается для бутобетона не менее 30 см, а для бутовой кладки - в два ряда кладки (35-60 см). Минимальные отношения высоты уступов к нх ширине для бутобетонных н бутовых фундаментов должны быть не менее значений, указанных в табл. 5.33.

Толпуща стен подвалов принимается: нз бутобетона не менее 35 см и размеры сечення столбов не менее 40 см; из бутовой кладки

Таблица 5.33. Давление на грунт

Марка раствора или бетона

Давление на грунт при расчетной нагрузке, МПа

а<0,2

о>0,25

50-100 10-25 4

1,25

1,75

1,75

Примечание. Проверка уступов на изгиб и срез не требуется.

не менее 50 см и размеры сечения столбов не менее 60 см.

Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны с учетом бокового давления грунта и нагрузки, находящейся на поверхности зе.мли. При отсутствии специальных требований нормативную нагрузку на поверхности земли принимают равной 10 кН. Стены подвалов рассчитывают как балки с двумя неподвижными "шарнирными опорами.

Фундаменты стен подвалов закладываются на глубине не менее 50 см ниже уровня пола подвального помещения.

Схема нагрузок на стены подвалов и очертания эпюр изгибающих моментов приведены на рис. 5.13.

Стена подвала рассчитывается как балка с двумя неподвижными шарнирными опорами. При наличии бетонного пола расчетная высота стен подвала принимается равной расстоянию в свету между перекрытием подвала и поверхностью пола. При отсутствии бетонного пола расчетная высота принимается равной расстоянию от нижней поверхности перекрытия до подошвы фундамента.

Для удобства расчета временную нормативную нагрузку на поверхности земли заменяют добавочным эквивалентным слоем грунта высотой Hred, м:

Hred = F/p, (5.65)

где f - нормативная нагрузка на поверхности земли; р -средняя плотность грунта.

Эпюра бокового давления грунта на 1 м стены подвала представляет собой трапецию с верхней и нижней ординатами qi и qi

9i = nipWredtg445°-9/2); (5.66)

92 = "2 Р

- Hred + Htg (45-If/2),

«2 /

(5.67)

где ni - коэффициент перегрузки для нагрузки на поверхности земли; П2 - то же, для средней плотности грунта; Н2 - высота эпюры давления грунта; ф -расчетный угол внутреннего трения, принимается по СНиП 2,02,01-83.