Схема сечения

п при

0,25

1,47

1,04

1.07 1,12

1,19

1,26

1,26

а) f f<f 5} у О) у S) у

1,47

а) 3

б) 1

X---!

0,SA\l Ц

1.07

1,12

1,19

а) 3

б) 1

* При МуФО я=1,5, за исключением сечения типа 5а, для которого га=3.

Примечание. При определении коэффициентов для промежуточных значений А,[Ат допускается линейная интерполяция.

для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке StceKa с одним знаком.

Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если условная гибкость стенки ?1щ="1/ М-Нв превышает значений: 3,5 -

при отсутствии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами; 3,2 -то же, в балках с односторонними поясными швами; 2,5 -при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами. При этом следует устанавливать поперечные основные ребра жесткости.

Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местного напряжения ((Зюс-О) и условной гибкости стенки Xw<6 выполняют по формуле

У{о/ОсгГ- + {xlXcrY- < Yc. (7-27)

где Vo - коэффициент, принимаемый по табл. 7.13.

0,76

здесь коэффициент Ссг для сварных балок зависит от значения коэффициента б

б....... <0,8 1 2 4 6 10 >30

Ссг...... 30 31,5 33,3 34,6 34,8 35,1 85,5

bf и - соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки; / - толщина стенки балки; р - коэффициент, при непрерывном опирании плит на сжатый пояс Р = оо, а в прочих случаях р = 0,8. Для балок на высокоцрочных болтах Ссг=35,2;

d -меньшая из сторон пластинки {hef или а); р, -отношение большей стороны пластинки к меньшей.

Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения 29 Дыховичный Ю. Л. 449

с учетом развития пластических деформаций при отсутствии местного напряжения, т. е. при Оюс-О, т<0,9/?5, AflAw>0,25; 2,2<kw<6 выполняют по формуле

<R„ychefi{Af/A+<] (7-28)

где а=0,24-0,15(t ?s)-8,5-10-з(Л„-2,2); ус принимают по табл. 7.13; А/ и - площадь соответственно пояса и стенки балкн.

Стенки балок укрепляют поперечными ребрами жесткости, если значение условной гибкости стенки балки Яа,>3,2.

Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать 2hef при kw>3,2 и 2,5hef при А,„<3,2.

В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах устанавливают поперечные ребра.

В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части Ьн должна быть для парного симметричного ребра не менее hei/30+40 мм. Для одностороннего ребра ие менее heil24+50 мм.

Толщина ребра ts должна быть не менее 2bh\/Ry/E.

Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером. Момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающий с ближайшей к ребру степкой, должен быть не меньше, чем для парного симметричного ребра.

Участок стеики балки над опорой, укрепленный ребрами жесткости, рассчитывают на продольный изгиб из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение этой стойки включается сечение ребер жесткости и полосы стеики шириной OfiSty E/Ry с каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки принимают равной высоте стенки балки.

Нижние торцы опорных ребер должны быть или пристроганы, или плотно пригнаны, или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в сечениях опорных ребер от опорной реакции при при-строжке илн прогонке не должны превышать расчетного сопротивления смятию Rp.

При приварке опорных ребер к нижнему поясу балки сварные швы рассчитывают на воздействие опорной реакции.

В балках отношение ширины свеса сжатого пояса bet к толщине t не должно превышать: при неокаймленном пояса bef/t- =0,5]/ E/Ry, при окаймлении ребром befltOJby EIRy.

Высота окаймляющего ребра полки Ues должна быть не менее О.З/с/, а толщина не менее 2а„/ J/Ry/E,