Каменные стены и столбы зданий при расчете иа горизонтальные нагрузки, виецентрениое и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены. Эти опоры делятся иа жесткие (несмещаемые) и упругие.

За жесткие опоры принимают: а) поперечные каменные н бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки; б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в табл. 5.25; в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

Таблица 5.25. Расстояние между поперечными жесткими конструкциями, м

Примечания; 1. Указанные в табл. 5.25 предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях: а) при скоростных напорах ветра 0,7, 0,85 и 1 кПа - соответственно на 15, 20 и 25 %; б) при высоте здания 22-32 м - на 10 %; 33-48 м-на 20 %, более 48 м - на 25%; в) для узких зданий при ширине b менее двойной высоты этажа Н - пропорционально отношению Ь/2Н. 2. В сборных замоноличениых перекрытиях типа А стыки между плитами должны быть усилены для передачи через них растягивающих усилий (путем сварки выпусков арматуры с заливкой швов раствором марки не ниже 100-при плитах из тяжелого бетона и марки не ниже МбО - при плитах из легкого бетона или другими способами замоиоличивания). 3. В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже 50. 4. Перекрытия типа В должны иметь двойной деревянный настил или настил, накат и подшивку.

За упругие опоры принимают покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в табл. 5,25 при отсутствии ветровых связей (см, табл. 5.25, п. В).

Стены и столбы, ие имеющие связи с перекрытиями (при устройстве Катковых опор и т. п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.

При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями - перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях.

В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете принимают: а) равной ширине между проемами, а в стенах без проемов - равной ширине участка стеиы между осями пролетов, если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания его на стену; б) если боковое давление от стены на покрытие передается в {вестах опирания иа стены ферм или прогонов, то стена с пилястрой рассматривается как стойка рамы с постоянным по высоте сечением, при этом ширина полки принимается равной /з Н в каждую сторону от края пилястры, но не более 6 Л и ширины стены между проемами (Я-высота стены от уровня заделки, ft -толщина стены), При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок, ширика участка ЧзН принимается в каждую сторону от края рас-предейительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.

Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые как жесткие, рассчитываются на внецеитренную нагрузку как вертикальные иеразрезные балки.

Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей принимают приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительного центра тяжести сечения стеиы или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или иастила до внутренней грани стены или опорной плиты равным /з глубины заделки, но не более 7 см.

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует опреде-•лять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными кон-

Рис. 5.6. План поперечной стены н простенков продольных стен

/ - простенок продольной стены; 2 - поперечная стена

цами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.

При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены: горизонтальные сечення на сжатие или виецентрениое сжатие; наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены; раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагружеиных связанных между собой стеи или разной жесткости смежных участков стен.

При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие гдвигаютих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле

T=QAyHa/I<hHaRg, (5,38)

где 7" -сдвигающее усилие в пределах одного этажа; Q -расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине выроты этажа; - расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через иетр тяжести сечения стен в плане (рис. 5.6); А - площадь сечення полки (участка продольной стеиы, учитываемого в расчете) ; / - момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане; h - толщина поперечной стены; Н„ - высота этажа; Rsq - расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению.

Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения производят по формуле

Q<Righl/v; (5.39)

при наличии в стене растянутой части сечения по формуле

Q<RtqAc/v, (5.40)

где Q -расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа; - расчетное сопротивление складыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9;

Rtq=VRtw{Rtw + OQ), (5.41)