QcrciT Qcrc,m

fcrc,l

fcrc,rn fcrc,f fi

Рие. 6.4. Ддарамма зависимости «:nonep84i:aa сала Q- взаимное линейное смещение f опор перемычки» при перекосе

J...(n -точки диаграммы, соответствующие образованию вертикальных трещин и наклонной трещины

ДЛЯ перемычки таврового сечения

Ired

(6.16)

где 1,ва - приведенный пролет перемычки,

/ +0.6А,,„; (6.17,

I - пролет перемычки в свету; Агм -высота сечення перемычки; Еь н Gb - Соответственно, начальный модуль упругости и модуль сдвига бетона перемычки; 1цп, Л;г„--соответственно момент инерции и площадь поперечного сечения перемычки. В случае таврового сечення (составного нли монолитного) за -4((„ принимается площадь сечения ребра перемычки на всю его высоту, включая толщину полки.

При использовании расчетной схемы диафрагмы в виде составного стержня с непрерывными продольными связями в формулы (6.15) и (6.16) вводят дополнительное слагаемое Х, учитывающее податливость примыкающих к перемычке простенков от изгиба и сдвига в пределах этажа,

где 1(2) - коэффициент податливости левого (правого) простенка прн местном изгибе н сдвиге в пределах этажа; «к2) - расстояние от середины пролета перемычки в свету до оси левого (правого) простенка, в который защемлена перемычка; Ui - высота этажа;

1(2) -

61(2)

А - коэффициент, (»=1,2 -для прямоугольных в плане простенков, А=1-для простенков таврового либо двутаврового в плане сечення; /i(2)--момент ннерцин сечення в плане левого (правого) простенка; 1(2) - площадь сечения в плане левого (правого) простенка. В случае таврового либо двутаврового сечения за Лк) принимают площадь сечения стенки тавра (двутавра) на всю ее высоту, ио без учета свесов полок,

с увеличением коэффициента податливости собственно перемычки относительное влияние податливости примыкающих к ней простенков уменьшается. Например, для перемычек, работающих в упругой стадии, при 2< A(i„<3 податливость простенков длпной 3000 мм и более можно не учитывать.

Коэффициент податливости перемычки в фазе образования вертикальных трещии определяют по формулам;

для перемычки прямоугольного сечения

Кгс = [{ Ilhln + 3)/(£, А,ш) + 12 %,JЧn] (6.20)

для перемычки таврового сечения

К.ГС.- \<)р I + л л + и » (6.21)

где т - количество вертикальных трещии в одной- из растянутых опорных ЗОИ перемычки, округляется до ближайшего целого числа

т= 0,5 (/- 2Г ,%,,,,/Q,,„) „,+ 1: (6.22)

hrc - Среднее расстояние между соседними вертикальными трещинами;

с..= 1а-п/(10Ч); (6.23)

г\ - коэффициент, учитывающий вид и профиль арматуры, для стержневой арматуры периодического профиля ti = 0,7, для гладкой Г1=1; ds - номинальный диаметр продольной растянутой арматуры, перемычки, мм; Were - момент сопротивления трешинообразоваиию для нижней (верхней) растянутой опорной зоны перемычки; Rbt.ser - расчетное сопротивление бетона растяжению для предельных состояний второй группы; Qnn - поперечная сила в перемычке; acre - ширина раскрытия нормальных трещни в растянутой опорной зоне перемычки от единичной поперечной силы, Qunl Н, мм/Н;

Г1егс = (3,5- 100M,)/d; (6.25)

здесь ds в ММ; х - коэффициент армирования; х=Лз/6/1о; b - ширина поперечного сечения прямоугольной перемычки либо ребра тавровой; ho - рабочая высота сечеиия перемычки; а - расстояние от равнодействующей усилий в продольной растянутой арматуре до ближайшей грани сечения.

Поперечные силы в перемычке, вызывающие образование соответственно 1-й, т-й вертикальной трещины, определяют по формулам:

ог..г = .гЛ1.егП (6-26)

Qorc.n,-i l . (6.27)

ас

Коэффициент податливости перемычки в фазе образования наклонных трепан определяют по формулам:

для перемычки прямоугольного сечения с отношением l/hiin<l,5

2 "ore fi 2 4/ =1

для перемычки прямоугольного сечения с отношением l/hiin>l,5

Я l\+M.(2t-l.) 1.2(/+2/,)

II" Ч"

для перемычки таврового сечения

тле If, А/ - соответственно момент инерции и площадь поперечного сечения ребра перемычки высотой (hii„ - hf); ft, - высота полки.

Поперечную силу, вызывающую образование наклонной трещины, определяют по формуле

Qv = M,s.r/sin2v, (6.31)

где V - угол наклонной трещины к горизонтали;

v= arctg( ft;„). (6.32)

При l/hiin>l,5 принимают v=arctg 1,5=34°.

При использовании приближенных методов расчета рассматривают два варианта напряженно-деформированного состояния конструкций, которые соответствуют наименьшей и наибольшей возможной жесткости (податливости) элементов стыковых соединений и связей, а в количестве расчетных принимают наибольшие значения усилий по указанным двум вариантам расчета.