волокон, следует принимать равным f9oo=0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон fo 90=0,02.

Значения модулей упругости строительной фанеры в плоскости листа н Оф и коэффициенты Пуассона «ф прн расчете по второй группе предельных состояний принимают по табл. 8.12.

Таблица 8.12. Модули упругости, сдвига и коэффициенты Пуассона фанеры

Примечание. Коэффициент Пуассона Vф указан для направления, перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости Еф.

Модули упругости древесины н фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, определяют умножением указанных выше величин £ и G на коэффициенты ть в табл. 8.6. и коэффициенты т и /Ид (см. с. 537).

Модуль упругости в расчетах конструкций на устойчигость н по

деформированной схеме следует принимать для древесины Е= = 300 Rc {Rc - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон), модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек

волокон GggQ=0,05 Е; для фанеры соответственно £1 = 250 Rф.c, Е

(?ф=(?Ф * (/Ф.с, Еф, Оф принимаются по табл. 8.11 и 8.12),

ГЛАВА 8.2. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

8.2.1. Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

Расчет центрально-растянутых элементов производится по формуле

N/Fnr<Rp, . (8.4)

где N - расчетная продольная сила; Rj, - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон; Р„т - площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении Рит ослабления, расположенные иа участке длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.

Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения производится по формулам:

на прочность

/У/Л,т<?с; (8.5)

на устойчивость

Л/ф/расч < ?с- (8-6)

где - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон; ф - коэффициент продольного изгиба; Р„т - площадь нетто поперечного сечения элемента; расч - расчетная площадь поперечного сечения элемента, при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих иа кромки (рис. 8.1, а), если площадь ослаблений не превышает 25% fep, £расч=бр (Рвр - площадь сечення брутто); при ослаблениях, не выходящих иа кромки, если площадь ослабления превышает 25 % fep, /раоч=/знт; при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис. 8.1,6),

Ррасч~Рц1

Коэффициент продольного изгиба ф определяется по формулам: при гибкости элемента Я70

Ф= 1 -а(Я/100)2; (8.7)

при гибкости элемента Я>70

Ф = ЛА2, (8.8)

Рис. 8.1. Ослабление сжатых элементов

а - не выходящие на кромку; б - выходящие иа кромку

где коэффициент а=0,8 для древесины и а=1 для фанеры; коэффициент Л=3000 для древесины и Л=2500 для фанеры. Гибкость элементов цельногосечения

Я =/„ -, (8.9)

где /о - расчетная длина элемента; /о=/Хо, Цо определяют по формуле (8.22); г -радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей X или У.

Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечениям, рассчитывают на прочность и устойчивость по формулам (8.5) н (8.6), при этом far и Fpac, определяют как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов Я определяют с учетом податливости соединений:

(8.10)

где "ку-гибкость всего элемента относительно осп У (рнс. 8.2), вычисленная по расчетной длине элемента /о без учета податливости; Яг -гибкость отдельной ветви относительно оси /-/ (см. рис. 8.2), вычисленная по расчетной длине ветвн 1\\ при 1\ меньще семи толщин (/ll) ветви принимают Я1=0; у - коэффициент приведения гибкости

(8.11)

здесь b и h - щирнна и высота поперечного сечения элемента, см; Лш - расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис. 8.2, а -4 шва, на рис. 8.2,6-5 швов); /о -расчетная длина элемента, м; Пс -расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов