в местах нависания стен с облицовкой над цоколем (или фундаментными блоками) должны выполняться следующие конструктивные мероприятия: нависание кладки стеи не должно превышать 60 мм; при высоте здания до 9 этажей в месте нависания над цоколем три ряда кладки стены на всю толщину выполняются из сплошного кирпича с цепной перевязкой и армированием в первом горизонтальном шве сеткой из стали диаметром 5-6 мм с ячейками размером 80x80 мм; при высоте здания более 9 этажей в месте нависания кладки укладывается лелезобетонная плита толщиной 8-10 см с армированием сетками из стали диаметром 6-8 мм.

Схемы перевязки облицовки с кладкой приведены на рис. 5.5: при полнотелом кирпиче толщиной 65 мм - один тычковый ряд на шесть рядов лицевой кладки и пустотелом - один тычковый иа четыре ряда лицевой кладки; при кладке из кирпича толщиной 88 мм - один тычковый ряд на пять рядов лицевой кладки; при кладке из керамических камней высотой 138 мм-два тычковых ряда на шесть рядов лицевой кладки.

Тычковые ряды лицевого кирпича толщиной 88 мм, перевязывающие облицовку с кладкой из кирпича толщиной 65 мм, - один тычковый ряд на четыре ряда лицевой кладки.

Лицевая кладка из керамических камней (рис. 5.5,11) перевязывается с кладкой стены тычковыми рядами камней - один ряд на три ряда лицевой кладки.

5.2.7. Армокаменные конструкции

При центральном сжатии

где Л? -расчетная продольная сила; (р - коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 5.17, для Xh или Xi при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием ask, определяемой по формуле 5.6; Rsk - расчетное сопротивление при центральном сжатии для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами,

R,u = R + VRs/iOO, (5.27)

при прочности раствора менее 2,5 МПа при проверке прочности кладки в процессе ее возведения

Rsbi = Ri + i2liRs/m) (RJR,), (5.28)

при прочности раствора более 2,5 МПа отношение Ri/Risl; здесь Ri - расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора; ;?25 - расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25; л - армирование по объему, %, х= (K/Fft) 100, где Vs и Vftсоответственно объемы кладки и арматуры; для сеток с квадратными ячейками из арматуры сече-

нием Ast с размером ячейки с при расстоянии между сетками по высоте S

(X = {2Ast/cs) 100; nig - коэффициент, определяемый по формуле (5.16).

Армирование кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должно превышать значение, определяемое по формуле

(х== 50 (/?/;?,) > 0,1%

Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

При внецентренно сжатых элементах с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения ео<0,Пк),

N <mg(piRskbAc(u (5.29)

или для прямоугольного сечения

/ 2еп \

N <mg(eiRskbA\l-~ja, (5.30)

где /?5йб<2/? - расчетное сопротивление армированной кладки при внецентрениом сжатии, при марке раствора 50 и выше определяется по формуле

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) - по формуле

2liRs Ri

(5.32)

s№ 1 100 Rs , у

При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений eo>0,17ft, а также при Яй>15 или i>53 применять сетчатое армирование не следует.

Армирование кладки сетчатой арматурой при внецентрениом сжатии не должно превышать значения, определяемого по формуле

ГЛАВА 5.3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН И ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

По образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и по деформациям следует рассчитывать: внецентренно сжатые неармиро-ванные элементы при ео>0,7; смежные, работающие совместно

конструктивные элементы кладки из материалов различной дефор-матнвности (с различными модулями упругости, ползучестью, усадкой) нли при значительной разнице в напряжениях, возникающих в этих элементах; самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб, если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса) восприятия нагрузок; стеновые заполнения каркасов - на перекос в плоскости стен; другие элементы зданий и сооружений, в которых образование трещин не допускается или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.

Расчет каменных и армокамениых конструкций по предельным состояниям второй группы производят на воздействие нормативных нагрузок при основных их сочетаниях. Расчет внецентренио сжатых неармированных элементов по раскрытию трещин при tfo>0,7 у производят на воздействие расчетных нагрузок.

Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренио сжатых неармированных каменных конструкций производят при ео> >0,7у исходя из следующих положений: при расчете принимается

Таблица 5.23. Значения коэффициента )Словий работы кладки по раскрытию трещин уг

Характеристика и условия работы кладки

Предполагаемый срок службы конструкций, лет

Неармированиая виецентренно нагруженная и растянутая кладка

То же, с декоративной отделкой для конструкций с повышенными архитектурными требованиями

Неармироваиная внецентренио нагруженная кладка с гидроизоляционной штукатуркой для конструкций, работающих иа гидростатическое давление жидкости

То же, с кислотоупорной штукатуркой или облицовкой на замазке на жидком стекле

1,5 1,2

1,2 0,8

1,2 1,5

Примечание. При расчете продольно армированной кладки на виецентрениое сжатие, изгиб, осевое и виецеитреиное растяжение н главные растягивающие напряжения ут принимаются с коэффициентами А=1,25 при л0,1 %; А=1 при л<0,05 %. При промежуточных значениях армирования - по интерполяции, выполняемой по формуле А=0,75-1-5ц.