для платформенного стыка

.°=0.5(/-6-/)+0.55р„, (6.74)

где 6 р"" - номинальный размер по толщине стены платформенндй

площадки в уровне верхнего растворного шва; - вычисляется по формуле (6.61);

для контактного стыка

еО = 05/-г/,„„ + 0,5б,„„, (6.75)

где (/con - расстояние от ближайшей грани стены до центра контактной площадки;

для контактно-платформенного стыка при Ti/>Timin

b, (й - 0,5й.)-4-0,4б еО = 0,5----(6.76)

Ьт - вычисляется по формуле (6.60); при Tl,<rmln 0,9*, (*™-0.56,) + 0,5fe

= *.on-бpo.+v, (6-80)

ь,ь;г-. 6.81)

Коэффициент ге вычисляется по формуле

Т1е= 1-2г/6т, (6.82)

где Bj - эксцентриситет по толщине стены равнодействующей продольной сжимающей силы относительно центра стыка; при расчете стены в предположении шарнирного соединения элементов стены и перекрытия в узле эксцентриситет е/ = 0; при расчете в предположении упругого или жесткого соединения элементов стены и перекрытия в узле

ej==Mj/N], (6.83)

Mj - изгибающий момент в опорном сечении стены, определяемый методами строительной механики; М/ - продольная сжимающая сила в опорном сечении стены; Ьт - определяется по формулам (6.60) и (6.62).

При расчете прочности стен по средним сечениям на внецентрениое сжатие из плоскости стены следует учитывать эксцентриситет продольной сжимающей силы во. Для сборных элементов стен

где Bloc - эксцентриситет равнодействующей продольной сжимаю-376

щей силы, обусловленный местным изгибающим моментом Мр в рассматриваемом сечении стены, например от поперечной нагрузки на стену, из-за перепада температур по толщине стены и др.;

eioaMioJN. (6.85)

Абсолютное значение эксцентриситета следует принимать не менее значения случайного эксцентриситета еа = 30, но ие менее 600 (где / - длина сжатого элемента стены, равна высоте этажа в свету).

Прочность стены по средним сечениям при внецентренном сжатии нз плоскости проверяется для стен нз тяжелого, легкого н ячеистого бетонов по СНиП 2.03.01-84*, а для стен из плотного силикатного бетона -- по СНиП 2.03.02-86 или по материалам разд. 4 настоящего Справочника.

Для прямоугольных бетонных сечений (без расчетной продольной арматуры) прочность стены можно проверять по формуле

N<Rb..K%, (6.86)

где /?расчетная прочность стены при сжатии; Л-площадь горизонтального сечения стены; фс - коэффициент при ;о 4

Фс=1-2ео ; (6.87)

при lo/t>4

Фс=0,5[1-+-Лсг-/ (1-Лсг)?-Ь8т1еге J. (6.88) 1о - расчетная длина стены;

•1сг =

(6.89)

Ef, - начальный модуль упругости бетона стены; ф; - коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки на жесткость элемента в предельном состоянии,

Ф(=1 + РЛ? Л?; (6.90)

Р - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.03.01-84*; для плотного силикатного бетона Р=1; Л?;--продольная сжимающая сила на простенок от длительно действующей нагрузки; фе - коэффициент для тяжелого, легкого и ячеистого бетона

Фе = 0,11/(0,1 + бе)-f 0,1; (6.91)

для плотного силикатного бетона

Фе= 0,2/(0,15 +бе); (6.92)

бе - коэффициент, принимаемый равным e/t , но не менее

Smin=0.5-0,0iy/-0,0i;?,„ (6.93)

и ие менее 0,0И. В формуле (6.93) /?щдана в МПа,

В панелях с проемами перемычка должна быть рассчитана на

изгиб от вертикальных нагрузок (от опирающихся иа перемычку перекрытий, балконов и т. п.) и на усилия перекоса, возникающие при изгибе стены в собственной плоскости.

При расчете на изгиб от вертикальных нагрузок перемычка рассматривается как балка с защемленными опорами. В перемычках должна быть проверена прочность вертикальных и наклонных сечений.

Расчетные вертикальные сечения перемычек принимаются расположенными в местах защемления перемычки в простенки (опорные сечеиия) и по середине пролета перемычки в свету. Вертикальные сечения проверяют на действие суммарного изгибающего момента от длительных и кратковременных нагрузок.

В надпроемной перемычке сечение верхней продольной арматуры принимается равным сумме сечений, необходимых для воспринятия усилий от вертикальной нагрузки и усилий от перекоса. Сечение нижней продольной арматуры этой перемычки принимается по наибольшему из усилий от вертикальной нагрузки или от перекоса.

В необходимых случаях плошадь продольной арматуры может быть увеличена для воспринятия усилий, возникающих при извлечении панелей из форм или при перевозке.

Для вертикальных сечений должна быть проверена величина раскрытия трещин.

Расчетные наклонные сечения перемычек, для которых отношение длины пролета I к расчетной высоте перемычки fto<l,5, принимаются проходящими через низ и верх противоположных опорных сечений. Для таких перемычек длина проекции наклонного сечения на ось перемычки равна ее пролету в свету.

Для перемычек с соотношением l/ho более 1,5 следует проверять расчетные наклонные сечения, проходящие через верх или низ одного из опорных сечений перемычки, а также через точку на оси перемычки, где изгибающий момент от перекоса перемычки равен нулю. Длину проекции наклонного сечения рекомендуется принимать не более 1,5йо (ha - расчетная высота поперечного сечения перемычки).

6.1.6. Расчет железобетонных плит перекрытий

Плиты, опертые по контуру и имеющие соотношение размера длинной стороны к короткой 3: 1 и менее, а также плиты, опертые по трем сторонам и имеющие соотношение размеров вдоль параллельно расположенных опор к размеру вдоль свободного края 1,5: I и менее, рекомендуется рассчитывать как работающие на изгиб из плоскости в двух направлениях. Расчет таких плит разрешается выполнять методами, изложенными в Пособии к СНиП 2.08.01-89 (см. разд. 4). При необходимости уточненный расчет таких плит может