Рис. 8.7. Лобовая врубка с одним зубом

8.3.3. Соединения на врубках

Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубах выполняют с одним зубом (рис, 8,7).

Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна располагаться перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках располагают перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил.

Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.

Лобовые врубки рассчитывают на скалывание, принимая расчетное сопротивление скалыванию по п. 5 табл. 8.4.

Длину плоскости скалывания лобовых врубок принимают не менее 1,5 h (где h - полная высота сечения скалываемого элемента).

Глубину врубки принимают не более Л h в промежуточных узлах сквозных конструкций и не более /з А в остальных случаях, при этом глубина врубок hi в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круглых лесоматериалах - не менее 3 см.

Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом производят по плоскости смятия (см. рис. 8.7). Угол смятия древесины а принимают равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок определяют по формуле (8.2) и примеч. 2 к табл. 8.4 независимо от размеров площади смятия.

8.3.4. Соединения на цилиндрических нагелях

Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один щов сплачивания в соединениях элементов из сосиы и ели (рис. 8.8) при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон и гвоздями под любым углом, определяют по табл. 8.19.

Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам определяют с умножением: на коэффициент й„(табл. 8.20) при расчете иа смятие древесины в нагельном гнезде; на величину у при расчете нагеля на изгиб; угол а принимают равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

Расчетную несущую способность нагелей в соединениях элементов конструкций из древесины других пород в различных условиях эксплуатации, в условиях повышеиной температуры, при действии только постоянных и длительных временных нагрузок определяют с умножением: на соответствующий коэффициент по табл. 8.5; 8.6; 8.7 при расчете нагельного соединения из условия смятия древесины в нагельном гнезде или иа корень квадратный из этого коэффициента при расчете нагельного соединения из условия изгиба нагеля.

Нагельное соединение со стальными накладками и прокладками на болтах или глухих цилиндрических нагелях (рис. 8.9) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей. Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину ие менее 5 диаметров нагеля.

Стальные накладки и прокладки следует проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие под нагелем.

Несущую способность соединения на цилиндрических нагелях из одного материала, но разных диаметров определяют как сумму несущих способностей всех нагелей, за исключением растянутых стыков, для которых вводится снижающий коэффициент 0,9.

Расстояние между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины si поперек волокон Sj и от кромки элемента 5з (рис. 8.10) принимают не менее: для стальных нагелей si = 7d; S2 = 3,5rf; s3-3d; для алюминиевых и стеклопластиковых нагелей si-6d; S2=3,5di s3=3d; для дубовых нагелей si = 5d; S2 = 3d; S3=2,5d.

При толщине пакета b меньше 10 d (см. рис. 8.10) допускается

"Ill I f I f I III

"Л

Рис. 8.8. Нагельные соединения

а - симметричные; 5 - несимметричные; S - со стальными !акладками на болтах; г - на глухих цилиндрических нагелях