Таблица 7.21. Приведенная гибкость "kes составных стержней сквозного сечения

Обозначения: X -наибольшая гибкость всего стержня; Хи 2 - гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 н 2-2 на участках между приваренными планками в свету или между центрами крайних болтов; Л - площадь сечения всего стержня; Ad\ н Ad2-площади сечений, раскосов решеток (при крестовой решетке -двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно /-1 и 2-2; tti и аг - коэффициенты, определяемые по формуле а=Юа/Ь1, где а, 6 н / - размеры, определяемые по рис. 7.2; п, п\ н - коэффициенты n=/!,i6 s/; п\=1ыЬ11з\1; Щ. 1 Iisjt, здесь /ы - момент инерции сечения ветвей относительно осн 1-1 (для сечения типа 1);/ы и /ьг -то же, двух уголков относительно осей соответственно /-/ и 2-2 (для сечения типа 2); /s - момент инерции сечения одной плавки относительно собственной осн х-х (рис. 7.3); Js\ и -моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2); Ь - расстояние между осями ветвей; / - расстояние между центрами планок.

1 -5

Рис. 7.2. Схема раскосноб решетки

Рнс. 7.3. Составной стер жеиь на планках

При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо плаиок (рис. 7.1,6 и 7.1, е) гибкость ветви вычисляется но радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость "Kef стержня в целом.

Расчет составных элементов из уго.жов, швеллеров и т. д., соединенных вплотную илн через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних божгов не превышают для сжатых элементов - 40/ для растянутых элементов - 80«.

Здесь, радиус инерции / уголка или швеллера принимают для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечеиии - минимальный.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.

Расчет соединительных планок и решеток сжатых составных стержней выполняют на условную поперечную силу Qnc, принимаемую постоянной по всей длине стержня:

Qlic = 7,15-10-« у4Вр (2330 - EIRy) (Nl<f)- 1, (7.4)

где N - продольное усилие в составном стержне; ф - коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу Qftc следует распределять: при наличии только соединительных планок или решеток поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярно осн, относительно которой производится проверка устойчивости.

При наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу.

Расчет соединительных иланок и их прикрепления (рис. 7.3) выполняют как расчет элементов безраскосных ферм на силу F, срезывающую планку, по формуле P=Qsllb, (7.5) и момент Ми изгибающий планку в ее плоскости, определяют по формуле

М1=(2з 2, (7.6)

где Qs - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.

Расчет соединительных решеток выполняют как расчет решеток ферм. При перекрестных раскосах решетки с распорками (рис, 7,4)