Рис. 6.2. Схема расположения связей в крупнопанельном здании

/ - между панелями наружных и внутренних стен; 2 - то же, продольных наружных несущих стеи; 3 - продольных внутренних стен; -то же, поперечных и продольных внутренних cten; S - то же, наружных ст§н и плит перекрытий; - между плнтамн перекрытий вдоль длины здания; 7 -то же, поперек длины здания

лезобетонные плиты перекрытия и покрытия рекомендуется соединять между собой не менее чем двумя связями вдоль каждой грани. Расстояние между связями рекомендуется принимать ие более 3,6 м. Требуемое сечение связей назначается по расчету. Рекомендуется сечение связей принимать таким (рис. 6.2), чтобы они обеспечивали восприятие растягивающих усилий не менее следующих значений: для связей, расположенных в перекрытиях вдоль длины протяженного в плане здания,- 15 кН иа 1 м щирины здания; для связей, расположенных в перекрытиях перпендикулярно длине протяженного в плане здания, а также связей зданий компактной формы,-10 кН на 1 м длины здания.

На вертикальных гранях сборных плит предусматривают щпо-ночные соединения, сопротивляющиеся взаимному сдвигу плит поперек и вдоль стыка.

Бетонные и железобетонные панели наружных стен рекомендуется не менее чем в двух уровнях (вверху и внизу этажа) соединять связями с внутренними конструкциями, рассчитанными на восприятие усилий отрыва в пределах высоты одного этажа не менее 10 кН на 1 м длины наружной стеиы вдоль фасада.

6.1.2. Принципы расчета несущих конструкций

Конструкции крупнопанельных жилых зданий проверяют расчетом по двум группам предельных состояний: первая - по потере несущей способности или непригодности в эксплуатации; вторая - по непригодности к нормальной эксплуатации.

Расчетом по первой группе предельных состояний проверяются: все конструкции здания для предотвращения разрушений при действии силовых воздействий в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации здания, в том числе для предотвращения прогрессирующего обрушения в случае локального разрушения несущих стен в результате аварийных воздействий типа взрывов бытового газа, пожара, наезда тяжелого транспорта и т. п., а сборные конструкции, кроме того, для предотвращения разрушения при их изготовлении н перевозке; основание здания для предотвращения потери его несущей способности при совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок.

Расчетом по второй группе предельных состояний проверяются: здание в целом для ограничения: ускорений колебаний, возникающих при пульсации ветрового напора; деформаций основания; прогибов верха здания; плиты перекрытий и покрытия, лестничные площадки, марши и другие изгибаемые элементы для ограничения их прогибов и раскрытия трещин от вертикальных нагрузок; стены здания для ограничения раскрытия трещин и взаимных смещений стен при действии вертикальных и ветровых нагрузок, неравномерных осадок оснований и температурно-влажностных воздействий.

Нагрузки и воздействия иа конструкции жилых зданий определяют по СНиП 2.01.07-85 (см. разд. 2).

При проектировании полносборных зданий стеновой конструктивной системы рекомендуется учитывать возможное перераспределение усилий, вызванное неодинаковыми деформациями усадки сопрягаемых стен. Для крупнопанельных зданий осевые деформации усадки Ssh стеновых панелей можно определять по табл. 6.1.

Жилые здания проектируют так, чтобы ускорения колебаний конструкций зданий, возникающие в результате пульсаций скоростного напора ветра, ие превышали 0,1 м/с. Для зданий высотой менее 50 м разрешается не проверять значения ускорений.

Для зданий, рассчитываемых на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок по недеформиронанной схеме, прогиб верха здания с учетом податливости основания принимают не более 0,001 высоты здания. При расчете здания по деформированной схеме значение прогиба здания не ограничивается.

Предельное раскрытие трещин в сборных железобетонных элементах ограничивается СНиП 2.03.01-84*. Взаимные сдвиги сборных

Таблица 6.1. Осевые относительные деформации усадки для бетона

Примечания: 1. Табличные значения Zsh определяют деформации усадки, возникающие только после достижения бетоном проектной прочности по сжатию. Если отпускная прочность панелей ниже проектной, то табличные значения следует умножать на коэффициент 1,2. 2, Для районов со средней относительной влажностью воздуха 40 % и ниже, относимых согласно требованиям СНиП П-3-79** к «сухим», табличные значения ел следует увеличивать на 30 %. 3. Для панелей толщиной 20 см табличные значения следует умножать на коэффициент 0,8, при толщине 30 см - на 0,65, при толщине 40 см - на 0,55. 4. Коэффициенты по пп. 1-3 учитываются независимо. 5. К ячеистым бетонам вида А относятся автоклавные бетоны на цементном или смешанном вяжущем; вида Б - автоклавные бетоны на известковом вяжущем и безавтоклавные.

элементов в стыках рекомендуется ограничивать значениями: при длительном сдвиге - 0,6 мм, при кратковременном - 0,8 мм, а раскрытие трещин в бетоне омоколичивания стыковых соединений, имеющих антикоррозионное покрытие- 1 мм.

Кратковременное раскрытие трещин (взаимный сдвиг панелей) определяется суммой постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; длительное раскрытие трещин (сдвиг) - суммой постоянных и длительных нагрузок.

Раскрытие трещин, не пересекающих рабочую арматуру паиелей, ограничивается из условия обеспечения необходимой звукоизоляции (для внутренних конструкций) или тепло- и водоизоляции (для наружных конструкций). Для панелей ие допускается длительное раскрытие сквозных трещин.