0,02М

-2Sr

"л/<гм 0.13 М

O,0tM

-zsr

-zr-

0,13M

0,5M

-4333=-

"ZST

-zr-

•zsr

0,5M

7S-Zr

OfilM

D,!5M

0,5M

0,0!M

0,t3l1

0,t6H

7S.-2Г

Расчет с учетом пластических деформаций. Изгибающие моменты в пролете и иа опоре при расчете плит и балок о учетом перераспределения моментов определяются по формулам табл. 3.10.

Таблицы применимы при расчете железобетонных плит или балок о равными пролетами или пролетами, отличающимися друг от

тт /т ;Ф7 ш /ттт

I I I I

друга не более чем на 10 %; металлических балок о равными пролетами или с пролетами, отличающимися друг от друга не более чем иа 20 %, закрепленных от потери обшей устойчивости, и при действии лишь статической нагрузки.

Более подробные сведения об учете пластических деформаций в железобетонных конструкциях см. в главе 4.14.

ГЛАВА 3.2. РАМЫ

3.2.!. Приближенные методы расчета рам

Расчет на вертикальную нагрузку. Одноэтажные рамы с горизонтальным ригелем и защемленными вертикальными стойками. При расчете ригеля однопролетиых рам момент посередине принимается равным моменту простой балки с поправочным коэффициентом 0,6-0,8.

Расчет стоек выполняется иа центральное сжатие прн условии повышения заданной нагрузки на 20-40 %,

Изгибающие моменты в ригелях и нз промежуточных спорах миогоаролетиых рам (рис. 3.4), а также вверху средних стоек принимаются равными смтветственным пролетным и опорным моментам неразрез1юй балкн со свободным опиранием с поправочным коэффициентом а.

Изгибающие моменты ригелей на крайних опорах, а также вверху крайних стоек принимаются равными опорному моменту одно-пролетной балки с защемленными концами с поправочным коэффициентом р. Изгибающие моменты стоек принимаются равными /а соответственно момента вверху стоек. Коэффициенты аир, зависящие от соотношения коэффициентов жесткости ригеля и стоек 1р/с приведены в табл. 3.11.

Многоэтажные многопролетиые рамы (рно. 3.5, а). Рамы рае-членяют на одноэтажные рамы с упругозаделаииыми стойками (рис. 3.5,6). Упругие заделки учитываются тем, что моменты в концах стоек, противоположных рассматриваемому ригелю, принимаются

т 777- 77Т Т7Т 77Г 77Г 77Г TfT

1а. >

77Г т

Рис. 3.5

Рис. 3.6

Таблица 3.11. Коэффициенты а и Р

равными 7з момента на концах стоек, примыкающих к ригелю.

Расчет полученных после расчленения рам можно производить методом перемещений без учета горизонтальных смещений.

Расчетные моменты ригелей во всех средних пролетах принимаются по моменту среднего пролета трехпролетной рамы, а в крайних пролетах - по моменту в крайнем пролете.

Расчетные моменты стоек, входящих в состав двух рам, получаются алгебраическим суммированием моментов соответственных стоек двух смежных по высоте рам. Расчет этот условный, поэтому окончательные моменты в каждом узле не должны уравновешиваться.

Расчет на горизонтальную нагрузку. Рамы относительно небольшой этажности. Метод нулевых моментных точек. Принимается, что при относительно равных высотах этажей нулевые моментные точки в стойках первого этажа находятся на расстоянии 7з высоты, считая от места заделки стоек, а в стойках всех остальных этажей- посередине их высоты.

За расчетную схему принимается рама с шарнирами в нулевых моментных точках (рис. 3.6, а). Сумма поперечных сил 2Q, возникающая в шарнирах стоек каждого этажа, определяется приравниванием ее к сумме всех горизонтальных сил, приложенных к узлам вышележащих этажей. Например, в шарнирах третьего этажа

Определенная таким образом 2Q распределяется по отдельным стойкам пропорционально отношению моментов инерции стоек к ку-

6 Дыховичный Ю. А.