схеме здания на усилия в диафрагмах (учет геометрической нелинейности задачи);

1.x -0/1.85GJ; г)= 1/(1-0„/1,850);

1»= 1/(1-G„/.85G„), (6.129)

где Он - нормативный вес здании; Gx, Gy, G - критический вес

здания

°х = Л 2); % = 2-36 /1 .2);

0„=2,3£/„/у(1,12Я)2; (6.130)

Y - параметр, зависящий от величины и формы плана здания, а также от положения центра его жесткости:

Y= \(x + if)dFIF (6.131)

ИЛИ при разбивке плана здания иа прямоугольные участки с размерами сторон щ и 6i и координатами центров участков хы и (/о; в системе координат с началом в центре жесткости здания:

V= 20,. bi [xl-у1 + (o?-f б5)/12]/2а,Ь,.- (6.132)

Изгибающие моменты могут распределяться между -диафрагмами пропорционально соответствующим им нагрузкам Wxi и Wyi или поперечными силами Qxi и Qyt; при этом Wxi, Wyi, Qxt, Qyi определяются по формулам, аналогичным (6.122) -(6.125) с соответствующей заменой М на W или Q.

Крутящие моменты в t-й диафрагме определяются по формулам:

при нагрузке Wy

M?-Wye,(Ji/J)r]; (6.133)

при нагрузке Wx

AlfP=-H7e(/„,/y„)V (6-134)

Суммы усилий в диафрагмах должны равняться суммарным усилиям на здание, что является одновременно проверкой правильности распределения усилий, так

Л1=2Л1,, Му = ту1. (6.135)

При наличии в системе изгибающих моментов, возникающих в диафрагмах от внецентренного приложения к ним вертикальных нагрузок, распределение моментов между диафрагмами ведется аналогично распределению моментов от горизонтальных нагрузок с заменой в формулах (6.122)-(6.125) г)., щ, Г1„на r)f .т)",!)-", учитывающих, что длительная часть вертикальных нагрузок составляет 85 %, а это, в свою очередь, требует учета ползучести бетона:

..,дл I . „дл ! . „дл 1-.

- (1 - G„/OJ • % - (1 - GJG) Ico - (1 ajG )

(6.136)

Моменты инерции диафрагм и несущей системы, приведенные выше, вычисляются как начальные моменты инерции для сплошного изотропного тела с введением поправочных коэффициентов, учитывающих наличие проемов и швов, различие в материале и армировании диафрагм и др. При этом и осевые моменты инерции вычисляются для всех диафрагм, а центробежные моменты инерции - для диафрагм, у которых ни одна из осей xi и yt не является осью их симметрии. Для диафрагм замкнутого профиля (ядер жесткости) вычисляются начальные моменты инерции свободного кручения 1 и условные начальные крутильные моменты инерции /,;:

lf=Q/2{s/8i), (6.137)

где Q - удвоенная площадь фигуры, ограниченной срединной линией контура поперечного сечения диафрагмы; sj -длина участка контура диафрагмы постоянной толщины 0(.

Суммирование распространяется на весь контур поперечного сечения диафрагмы /щ,-=0,05/рЯ2 (где Я -высота i-йдиафрагмы).

Поправочные коэффициенты К, вводимые в начальные моменты инерции 7 для получения расчетных моментов инерции

/, / = KUij (6.138)

учитывают: Ki - податливость горизонтальных стыков сборных конструкций; Kz - податливость горизонтальных рабочих швов монолитных конструкций; Ki - податливость перемычек при изгибе диафрагмы

/Ci= 1/(1+йстМ + ст£М), (6.139)

где h - высота этажа; йст - высота стыка сборных элементов диафрагм (стеновых панелей, колонн) Хст - коэффициент податливости горизонтального стыка; Хст=Хт+/гпер/£ (Хт - коэффициент податливости при сжатии растворного шва или слоя монолитного бетона между сборными элементами диафрагм, принимаемый по табл. 6.6 в зависимости от прочности раствора или бетона в шве и длительности действия нагрузки; йпер - высота покрытия, опирающегося на стену); £ -модуль деформации бетона диафрагмы Е= = £e(l/c-fпц), здесь £б -начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении; п - отношение соответствующих модулей упругости арматуры Еа и бетона Е; \i - коэффициент армирования, определенный как отношение площади сечения арматуры к площади поперечного сечения диафрагмы; с - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона, принимаемой по СНиП;

/С2= 1/(1--Ят.ш£/йт.ш). (6.140)

где йт.ш. - расстояние по высоте между технологическими швами; Хт.ш. - коэффициент податливости одного технологического шва, т.ш.=0,1 • 10-* смН при кратковременном сжатии, Хт.ш. = 0,2Х XIO-"" смз/Н -при длительном сжатии; Хг.т.=0 при возведении

Таблица 6.6. Коэффициент податливости плоского шва прн сжатии cmVH

Примечания: 1. Над чертой даны значения %т для стыков панелей стен, под чертой-для колони. 2. При возведении здания методом замораживания с применением противоморозных добавок расчетные значения %т при кратковременном сжатии увеличиваются в 2 раза, а при длительном сжатии - в 1,5 раза.

диафрагмы в переставной опалубке и пересечении шва вертикальной арматурой.

Коэффициент Ki принимается по табл. 6.7.

Таблица 6.7. Значения коэффициента Кг

Примечание. Значения Кз даны для диафрагм, параллельных плоскости действия изгибающего момента. Для стен, перпендикулярных плоскости действия изгибающего момента /Сз=1.

Для первого этапа расчета несущей системы прн определении коэффициента Кз можно исходить нз предпосылки, что трещины в перемычках не образуются (см. табл. 6.7). Если в результате расчета будет выявлено, что усилия в перемычках превышают предел трещинообразования, то расчет может быть соответствующим образом уточнен.