При расчете конструкций крупнопанельных зданий рекомендуется учитывать, что при отсутствии вертикальных связей между стеновыми панелями смежных этажей горизонтальные стыки не сопротивляются растягивающим усилиям. В отапливаемом здании при отрицательных температурах наружного воздуха вследствие неодинаковых температурных деформаций наружных и внутренних стен в верхних этажах могут раскрываться горизонтальные стыки, а панели наружных стен полностью передавать нагрузку от собственного веса через вертикальные стыки на внутренние конструкции («зависать на них»). Раскрытие горизонтальных стыков и «зависание» части наружных стеновых панелей на внутренних конструкциях приводит к изменению расчетной схемы.

При расчете здания на температурные воздействия с учетом раскрытия горизонтальных стыков принимается, что по мере увеличения разности средних температур наружных и внутренних стен первоначально раскрываются стыки в верхнем этаже, затем в предшествующем и т. д.

Перераспределение усилий в конструкциях здания вследствие температурного укорочения наружных стен при эксплуатации зданий зимой рекомендуется определять в следующей последовательности:

от расчетной разности средних температур наружных и внутренних стен Ы определяются усилия в составной системе высотой п этажей; если во всех этажах горизонтальные стыки наружных стен сжаты с учетом усилий от вертикальных нагрузок и температурных воздействий, то найденные усилия являются расчетными; если в верхнем или в нескольких верхних этажах горизонтальные стыки наружной стены оказываются растянутыми, то необходимо вычислить разность относительных температур наружных и внутренних стен Д/i, при которой растягивающие усилия в горизонтальном стыке равны нулю, и определить усилия в конструкциях при этой разности температур;

количество этажей в расчетной схеме уменьшается на единицу; нагрузка от веса конструкций одного этажа наружной стены прикладывается к внутренним стенам, с которыми наружная стена соединена связями сдвига; для новой расчетной схемы с уменьшенным числом этажей определяются дополнительные усилия от разности температур Д/-Д/ь если во всех этажах, кроме верхнего, горизонтальные стыкн сжаты, то полученные усилия суммируются с подсчитанными на предыдущем этапе расчета и используются для проверки прочности конструкций; если снова имеются растянутые горизонтальные стыки, то расчет повторяется.

Для составной системы из двух столбов (с одним рядом продольных связей сдвига) усилия рекомендуется определять по следующим формулам.

Усилия от веса конструкций здания. Продольная сила Тк, перераспределяемая между столбами в уровне перекрытия над этажом при возведении этажа hn

П-Па

.-2/ 1

(6.40)

где V -параметр, вычисляемый по формуле (6.37); п - количество этажей здания; По - количество этажей, в которых связи считаются незамкнутыми в момент приложения нагрузки от очередного монтируемого этажа; 8j -разность относительных деформаций столбов в основной системе (без связей сдвига) от вертикальной нагрузки, прикладываемой на этапе / (в промежутке времени между замыканием связей на этажах /-1 и /); для регулярной по высоте составной системе при

s-jGJEiA-GiltA, (6.4 Р,

при /=п

RjGi/EiAi-Q/EA, (6.42)

Gi, - вертикальные нагрузки соответственно на первый и второй

Л л

столб от веса конструкций одного этажа; Gj, Gz -то же, от веса конструкций крыши;

г= 1-f 0,5ц2 + /"(1 + 0,5р2)2 1; (6.43)

ц - вычисляется по формуле (6.36).

Продольные сжимающие силы в уровне перекрытия над г-м этажом соответственно в первом и втором столбах на момент окончания монтажа здания

Л1г = («-+ 1)0Н-01-Гг;

(6.44)

N,i = {n~i+l)G2 + G2 + Ti. (6.4.5) Сдвигающая сила в связях 1-го этажа определяется по формулам:

при ! < п -п, = - r,-+i;

прн 1=п - щ ViTf. (6.46) Усилия от временной нагрузки на перекрытия и кровлю. Продольная сила, перераспределяемая между столбами в уровне перекрытия над (-М этажом,

n-i+l------ +

8 - 8

r-" jr + r-) 1 +

(6.47)

где е = PJ(Ei А{) - Р1(Е А)\ (6.48)

z = PJ(EiAi)-Kl(EA). {6.49)

Р\ и Pj - временная нагрузка соответственно на первый и второй

л л

столб от междуэтажного перекрытия; Pi и Рг -то же, от крыши.

Продольные сжимающие силы в уровне г-го этажа соответственно в первом и втором столбах

Nii = (n-i)P+P-Ti; (6.50)

Ni = {n-i)P+P + Ti, (6.51)

где сила Г,- вычисляется по формуле (6.47)

Усилия от неодинаковой усадки стен и температурных воздействий. Продольная сила, перераспределяемая между стенами в уровне перекрытия над г-м этажом

1 + Г-2"-1

(6.52)

Где 8i, 82 - деформации усадки бетона соответственно первого и второго столбов; V, / - величины, вычисляемые соответственно по формулам (6.37) и (6.43) для случая длительных нагрузок.

6,1.5. Расчет прочности стен

Расчетную длину стен, имеющих жесткие горизонтальные опоры в уровне перекрытий, при расчете на внецентренное сжатие с учетом продольного изгиба определяют по формуле

где Яо -высота этажа в свету (между плитами перекрытий); т)р- коэффициент, зависящий от жесткости узла сопряжения стен с перекрытиями, т)р=0,8 -при жестких узлах, тр=1 -при шарнирных узлах; при платформенном опирании сборных плит перекрытий разрешается принимать коэффициент Тр=0,9, в случае одностороннего опирания плиты перекрытий должны быть заведены иа стену не менее чем на 0,8/, здесь / - толщина стены; в остальных случаях коэффициент Цр определяется методами строительной механики и принимается ие менее 0,8; т)-коэффициент, учитывающий влияние стен перпендикулярного направления.

Закрепление простенков в местах их сопряжения со стенами перпендикулярного направления разрешается учитывать в случае, когда расстояние d между стенами, которые примыкают к пррстенку, не более ЗЯо, а расстояние от свободного края простенка др примыкающей к нему стены не более 1,5Яо. Сборные стеиы, кроме того, должны быть соединены между собой замоиоличенными сварными арматурными связями, расположенными не реже чем через 100 см по высоте стены.