Таблица 4,32. Значения коэффициента p«

Схема загружения консольной балки

Схема загружения свободно оперной балки

5 48

а 6/

Примечание. Прн загружении элемента одновременно по не-

Pmii+Pm22+-., скольким схемам рт=-,, , ,-(где pmi и Ми ртг н Мг

н т, д. - соответственно коэффициент р™ н наибольший изгибающий момент М для каждой схемы загружения), В этом случае в формулах (4,135) -(4,137) величина (l/r)m определяется при значении М, равном сумме наибольших изгибающих моментов, определенных для каждой схемы загружения.

чение рекомендуется уточнять за счет учета повышенной жесткости на участках без трещин прн переменной жесткости на участке с трещинами; для свободно опертых балок, загруженных равномерно распределенной нагрузкой, это соответствует формуле

/= {iUr),nPm-[{yr)m-{l/r)m,el]pcrc}i\ (4-136)

где Регс ~~ коэффициент, принимаемый в зависимости от отношения

Mcrc/Mtof.

МсгсШш- • 1 0,99 0,98 0,96 0,94 0,92 0,9 0,85 р„с..... 0,104 0,088 0,082 0,073 0,067 0,062 0,058 0,049

Продолжение

Мс,-с/МшО,8 0,75 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 О Рсгс- • • 0,042 0,036 0,032 0,024 0,018 0,013 0,008 0,005 0,002 О

Рсго -

здесь Хсгс

сгс (1 + ЗЯ-еге) 12

l-Yl- М„сШш

(1/г)m,el-кривизна В свчвнии с наибольшим моментом, определенная как для сплошного тела (4,113), (4.114), от нагрузки, при которой вычисляется прогиб; допускается I,ed в формулах (4.113), (4.114) определять как для бетонного элемента.

Для иных схем загружения величина / может быть найдена по формуле (4.138);

в) для изгибаемых элементов с защемленными опорами прогиб в середине пролета определяется по формуле

{(/ОтРт-0.5[(1/0(О0+(>/)(.)0] (Т~Р-)} -"

где (\/г)т, (!/)(;)о> (1 А) ()о -кривизна элемента соответственно в середине пролета, на левой и правой опорах; - коэффициент, вычисляемый по табл. 4.32 как для свободно опертой балкн;

г) для элементов переменного сечения, а также в тех случаях, когда требуется более точное, чем по формулам (4.135) и (4.137), определение прогибов, а сами элементы и нагрузка симметричны относительно середины пролета, прогиб определяется по формуле

/=(/2/216)[(1/л)о + 6(1/л)1+ 12(1/л)2 -Ь8(1/л)], (4.138)

где (1/г)о, (\/г)\, (1 )2. (l/r)m- кривизна соответственно на опоре, на расстоянии /в от опоры, на расстоянии 7з I от опоры и в середине пролета; значения кривизны подсчитываются со своими знаками согласно эпюре кривизны.

В остальных случаях прогиб в середине пролета рекомендуется определять по формуле (4.127).

Входящие в формулы (4.135) -(4.138) значения кривизны определяются по формулам (4.115), (4.116), (4.133) и (4.134) при наличии трещин в растянутой зоне и по формулам (4.112) -(4.114)-при их отсутствии.

Для коротких элементов (Z i<10) постоянного сечения, работающих как свободно опертые балки, прогиб умножается на коэффициент р,, учитывающий влияние деформаций сдвига:

Р<2 = 1 + (Фз/Рт) (4. 139)

где ф, - коэффициент, прн отсутствии как нормальных, так и наклонных трещин; ф9=0,5, прн наличии нормальных нли наклонных трещин ф9=1,5; рш - см. табл. 4.32.

ГЛАВА 4.10. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИИ

4.10.1. Предварительные напряжения в арматуре

Предварительные напряжения арматуры Osp и а jp должны назначаться с учетом допустимых отклонений р таким образом, чтобы

выполнялись условия

OsP + P< Rs.ser и <Jsp - p> 0,3Rs ser- (4.140)

Значение p при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05 Osp, а при электротермическом и электро-термомеханическом - определяется по формуле

р = 30+ 360 , (4.141)

где / - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.

4.10.2. Потери предварительного напряжения

Значение предварительного напряжения (начальное) со временем уменьшается, т. е. происходят его потери, которые можно разделить на две группы.

Первые потери оц, происходящие до окончания обжатия бетона: при натяжении на упоры - от релаксации напряжений арматуры Oi; от температурного перепада, представляющего собой разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при нагреве бетона, Ог; от деформации анкеров аз и стальной формы Оь\ от трения арматуры об огибающие приспособления о; от быстронатекающей ползучести бетона Ое; при натяжении на бетон-от деформации анкеров Оз, от трения арматуры о стенки каналов или огибающие приспособления <}.

Вторые потери а/г, происходящие после обжатия бетона: при натяжении на упоры - от усадки бетона osi ползучести бетона Og; при натяжении на бетон - от релаксации напряжений арматуры о,; усадки бетона Oj; ползучести бетона 09; смятия бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры при диаметре конструкций до 3 м аю; деформации сжатия стыков между блоками составных конструкций Ой-

Таким образом, первые потерн при натяжении на упоры Оп = = а1 + 02+аз-1-а4+а5 + Об; при натяжении на бетон а/1=аз+а4. Вторые потери соответственно равны: 0/2 = 08+09 и a/2=at--a8+09+ + aio + 0i. В отдельных случаях некоторые из указанных потерь могут не проявляться, например в цельных конструкциях ап=0.

Значения потерь определяются по табл. 4.33, при этом суммарную величину потерь 0t = 0n + 0i2 при проектировании конструкций во всех случаях следует принимать не менее 100 МПа.

Если заранее известен срок загружения конструкции, величины потерь напряжений от усадки и ползучести бетона умножаются на коэффициент ф/ = 4/(100-Ь30, где -время, сут, отсчитываемое: прн определении потерь от усадки - со дня окончания бетонирова-