В клепаных конструкциях за расчетную площадь принимается меньшая из площадей нетто по нормальному сечению стержня или по зигзагу. Площадь нетто составных клепаных стержней определяется по невыгоднейшему ослаблению каждого из элементов, входящих в состав сечения.

В сварных конструкциях ослабление сечений сварных стержней отверстиями для монтажных болтов в размере 10% от площади сечения элемента может не учитываться при условии заварки отверстий.

Стержни, работающие на центральное сжатие, помимо расчета на простое сжатие (по площади нетто), проверяются на продольный изгиб по формуле:

где ф - коэфициент у.меньщения допускаемого напряжения при продольном изгибе.

Таблица 31

Значения коэфициентов уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе -f

Гибкость X

Стали марок СТ-3, СТ-2 и СТ-ОС

Т ,00

Чугун

1,00

Гибкость Л

20 30 40 50

60 70 80 90 100

0,99 0,96 0,94 0,92 0,89

0,86 0,81 0,75 0,69 0,60

0,97 0,91 0,81 0,69 0,57

0,44 0,34 0,26 0,20 0,16

110 120 130 140 150

160 170 180 190

Стали марок СТ-3, СТ-2 и СТ-ОС

1,00

Чугун

1,00

0,52 0,45 0,40 0,36 0,32

0,29 0,26 0,23 0,21 0,19

В клепаных конструкциях площадь нетто стержней определяется только от связующих заклепок. В сварных конструкциях площадь сечения стержней при расчете их на простое сжатие определяется так же, как и при расчете на растяжение.

Приведенная гибкость сжатых стержней составного сечения определяется по формулам:

при четырех ветвях, соединенных четырьмя системами решеток (лист 5, рис. 1а):

(Т) СТАЛЬНЫЕ НОНСТРУНЦИИ

I »

СВОБОДНЫЕ ДЛИНЫ СЖАТЫХ СТОЕ« И КОЛОНН ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ

Планки

2 Нейтральная Допускаемое напркженне

бетона на сжатие

Н РАСЧЕТУ СТАЛЬНЫХ НОНСТРУНЦИИ

Ласт 5

Стальные конструкции

при двух ветвях:

„р = / >о + .

гибкости ветвей отно-

где I - гибкость всего стержня; >.i и

сительно осей, параллельных направлению решеток (лист 5, рис. 16 н 1г), вычисляемые по свободной длине 1„ стержня и расстояниям li и /j между соседними узла,ми соединительной решетки, между

или между приваренными к ветвям

центрами крайних заклепок планками (в свету).

Сечения двух уголков или двух швеллеров, соединенных прокладками, рассчитываются как цельные.

. Расстояние между прокладками не должно превышать 40 г для сжатых стержней и 80 г - для растянутых, где г - наименьший радиус инерции ветви.

Соединительные решетки и планки центрально сжатых стержней составного сечения рассчитываются при отсутствии учитываемых эксцентриситетов или поперечных сил на условную поперечную силу, определяемую по фор.мулам:

для стержней из СТ-3, СТ-2 и СТ-1

5+)Рерг,

но нс более 17 Рвр кг; для стержней из СТ-5

и СПК Q - ( 10 +

Fgp кг,

но не более 34 Fop кг,

где \ - приведенная гибкость стержня;

Fgp - площадь сечения стержня брутто в см.

Поперечная сила Q считается постоянной по всей длине стержня.

При наличии решеток или планок, расположенных в нескольких параллельных плоскостях, поперечная сила Q распределяется между этими решетка.ми поровну.

Стержни соединительных решеток рассчитываются, как и стержни ферм.

Расчет соединительных планок производится по следующим формулам:

расчетная сила, срезывающая планку (лист 5, рис. 1г);

Г = . момент, изгибающий планку:

2

усилие, срезывающее крайнюю заклепку;

Расчет колонн и стоек

Qj - поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;

- расстояние между осями планок;

- расстояние между осями ветвей;

- число заклепок, прикрепляющих каждый конец планки к ветви;

расстояние между симметрично расположенными заклепками планки; ;ах - расстояние между крайни.ми заклепками крепления планки.

Наибольшее напряжение в шве для приваренных планок (лист. 5, рис. 3) определяется по фор.муле:

где Tl =

п I -

где 01

напряжение от момента, :i - напряжение от срезывающей силы. Соединительные заклепки и сварные швы центрально сжатых стержней рассчитываются на сдвигающую силу:

Т = ?/-.

Стержни, работающие на сжатие и изгиб, при действии изгибающего момента в плоскости одной из главных осей инерции (х - х) рассчитываются по формулам:

на прочность:

на устойчивость:

Fcp-i Wgp

где Na М - продольная сила и момент, одновременно действующие в рассматриваемом сечении стержня.

7. РАСЧЕТ КОЛОНН И СТОЕК

При расчете на продольный изгиб колонн и стоек необходимо учитывать как закрепления их по концам, так и промежуточные крепления. Свободные длины сжатых стоек и колонн постоянного сечения, условия закрепления которых явно выражены (свободный конец, шарнир или полная заделка), принимаются по данным таблицы на листе 5, рис. 2.

Предельная гибкость колонн и стоек не должна превышать Л = 120. Для второстепенных элементов конструкций (стойки легких перекрытий, промежуточные стойки фахверка и т. п.) допускается повышение гибкости до 150.

При пе редаче усилия от стержня колонны на сп ору при надлежащей мощности плиты, а также в стыковых соединениях колонн с фрезерованными торцами разрешается принимать условно, что продольная сжимающая сила колонны полностью воспринимается смятием торца. Заклепочное или сварное соединение рассчитывается на полный изгибающий момент и условную величину продольной силы, принимае.мую в размере 25% от полной величины ее.

В качестве опорных частей ферм и балок, опирающихся на каменные стены или неармированные столбы, в зависимости от пролета ферм или балок, при.меняются: при пролетах до 20 и< - плоские подушки (со скошенной верхней гранью у переднего ребра); при пролетах до 20 ж - тангенциальные опоры; при пролетах свыше 3Q м - катковые опоры. Расчёт анкерных болтов колонн разрешается производить по условной фор.муле:

M-N-a

Z - растягивающее усилие в анкере (лист 5, рис. 4); М - расчетный изгибающий мо.мент в основании колонны; N - расчетная осевая сила;

а - расстояние нейтральной оси сечения колонны до центра

тяжести сжатой зоны бетона; у - расстояние от анкеров до центра тяжести сжатой зоны

бетона.

Анкерные болты должны быть заделаны в бетон на достаточную глубину для передачи усилия через сцепление стали с бетоном. При ограниченной глубине заделки анкеры должны быть надежно закреплены в анкерных балках или шайбах, передающих все усилие на бетон.

В. БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ I. ОБЩИЕ ДАННЫЕ

При расчете сечений бетонных и железобетонных элементов предел прочности бетона прнни.мается в зависи.мости от марки

Предел проч

Марка бетона

Род усилия

Сжатие осевое (приз,менная

прочность) R„ кг/см . Сжатие при изгибе Ркг/см Растяжение осевое Rp кг/см Срез непосредственный Т KaJcM........

бетона и рода действующего усилия (табл. 32), предел текучести арматуры - в зависи.мости от марки и вида стали.

Расчетный предел текучести !„; арматуры (кг/с-и»): Расчетный предел текучести арматуры принимается равным:

а) Для круглого проката и катанки из мягких

сталей марок СТ-ОС и СТ-3 . . . . ; ......2 500 кг/сж«

б) Для круглого проката и катанки из полутвердых и твердых сталей марок СТ-ОМ, СТ-5, СТ-ОТ и СТ-6:

при применении пх в виде вязаных каркасов . .2 500 кг/см-

при применении их в виде сварных сеток пли элементов ...................3000 кг/сл1=

в) Для проката периодического профиля и стали марок СТ-ОМ и СТ-5 ................. 3000 кг/см

г) Для проката периодического профиля из сталей

марок СТ-ОТ и СТ-6 .............. 3500 кгсм-

д) Для стали сплющенной периодического профиля п для стали крученой при растяжении (считая по площади сечения стержня до сплющивания или до скручивания) •.................3 500 кг/см"

е) Для витых стержней при растяжении . . о . .3000 кг/см-

ж) Для холоднотянутой проволоки, применяемой в виде вязаных сеток и каркасов..........2 500 KajCM-

з) Для рабочей арматуры сварных сеток из холод-I потянутой проволоки................4 500 кг/см-

Таблица 32

ности бетона (кг/с и")