Заклепки или болты

По отношению к усилию

по краю элементов: без окаймления:

сжатие .......

растяжение.....

по окаймлению:

сжатие .......

растяжение.....

2) шахматное расположение .......

по краю элементов: по окаймлению:

сжатие ......

растяжение . . . . б) от центра до края элемента ......

е= 8d(16 8) е = Ш (20 8)

1,5 е

)ei=l,5(e-)

b = 4 d или 8 8

в средних рядах

поперек

с-2 е

6 - толщина самого тонкого из склепываемых элементов; d - диаметр отверстия для здклепки или болта; е не более 30 6 или 350 мм; с не более 20 6 или 300 мм. Остальные обозначения см. лист 4, рис. 1.

е) Расчет за.члепок и болтов

Расчет заклепок и болтов производится по наибольшему расчетному усилию.

1. В элементах, работающих на осевую или поперечную силу, усилие распределяется поровну между заклепками или болтами; число заклепок (болтов) в одном ряду по направлению усилия не ограничивается.

2. В стыках и прикреплениях, работающих на изгиб, усилия от изгибающего момента распределяются между рядами заклепок по линейному закону. Если заклепочное поле приближается к квадрату, усилие в наиболее удаленной заклепке определяется при "помощи полярного момента инерции соединения.

3. При прикреплении составных стержней расчетное усилие распределяется между отдельными профилями: при расчете на осевую силу - - пропорционально площадям сечения элементов, а при расчете стержня на изгиб - пропорционально моментам инерции. Каждый профиль прикрепляется числом заклепок, соответствующим его усилию.

(D ЗАКЛЕПОЧНЫЕ И СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

« > 30 </ "ПИ 350 а«! г-с -Xl сГ . или 300 »к»

(2) ПОДБОР СЕЧЕНИЙ ДВУТАВРОВЫХ БАЛОК

Ю 12 1Д1ЫМ0аг2а21 В27 а30-а.33а.3еа««

Материал Сталь-2

=1400иг;см

Пролет

Н РАСЧЁТУ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Лист 4

4. За расчетный диаметр заклепок принимается диаметр отверстия, заполненного заклепкой.

5. За расчетный диаметр болтов всех видов (точеных, черных) при расчете на срез и смятие принимается диаметр стержня болта брутто. При расчете болта на растяжение принимается диаметр стержня болта нетто (за вычетом ослабления резьбой).

Таблица 27

Допускаемые напряжения для заклепок и болтов из СТ. ОС и СТ-2

Примечания: 1. Срез и смятие В относятся к заклепкам и болтам, поставленным в рассверленные отверстия, срез и смятие С-к заклепкам и болтам в продавленных и нерассверленных отверстиях.

2. Для заклепок с потайными и полупотайными головками допускаемые напряжения понижаются на 10%.

3. РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Сварные соединения рассчитываются по наибольшему расчетному усилию. В сварных конструкциях применяются следующие рабочие соединения: швы встык, валиковые швы и прорези; пробочные соединения допускаются лишь в качестве нерабочих.

а) Швы встык

Прямой шов встык, независимо от способа подготовки кромок, рассчитывается на осевую силу:

°S~<feb или [чсе]сж>

где N - расчетное усилие, действующее на соединение;

- рабочая длина шва, равная его фактической длине; В - наименьшая толщина соединяемых элементов. В косых швах встык угол а между направлением усилия и шва принимается равным 45°; в этом случае поверочного расчета швов не требуется.

В случае устройства косого шва встык под углом более 45° к направлению действия силы, но не круче 60°, расчет шва:

а„ = o-sin2 а< [Ocejp или [Чс1]сж> < = 1 Sin2a<[Tce], где I - напряжение в основной стали.

б) Валиковые швы и прорези

Расчетная высота сечения валикового шва условно принимается равной 0,7 /г„, где - толщина шва (длина .меньшего катета треугольника на листе 4, рис.- 1а и 16).

Расчетная длина валикового шва - полная действительная длина его за вычетом 10 мм (на непровар в начале шва и кратер в конце его). Наименьшая расчетная длина шва - не менее четырех толщин шва и не меньше 40 мм.

Предельная толщина валиковых швов: наименьшая 4 мм, наибольшая прини.мается в конструкциях, работающих на статическую нагрузку, шах h = 1,5 Bmin, » в конструкциях, работающих на динамическую нагрузку, Л = 1,2 Bmin, где Bmin - наименьшая толщина соединяемых элементов.

Предельная расчетная длина флангового шва (сплошного или прерывистого) - не более 50 толщин шва. Если передающаяся фланговым швом сила возникает равномерно на всем его протяжении, то длина шва не ограничивается (напри-,мер, опорное крепление стенки или сплошной балки, примыкающей к другой балке).

Расчет всех разновидностей валиковых швов и их комбинаций на осевую силу производится по допускаемому напряжению на срез:

где N - расчетное усилие, действующее на соединение.

При прикреплении элемента несколькими фланговыми швами, расположенными несим,метрично относительно его оси, размеры . швов назначаются обратно пропорциональными их расстоянию от оси элемента.

Размеры прорезей: ширина 6пр = 2 -2,5В (лист 4, рис. 1в), длина 1пр- не более 25 8, где Б -толщина прорезываемого элемента.

Расчет швов в прорезях производится по допускаемому напряжению на срез:

где iV„p - расчетное усилие, передающееся через прорезное соединение.

Поимечание. При ширине прорези, превышающей показанную в п. 11, расчет производят, как для двух фланговых швов, не учитывая работы наплавленного металла в средней зоне прорези.

Если ширина приваренных валиковыми швами листов превышает 30 6(6 - толщина листа), то листы соединяются несквозными пробками (лист 4, рис. 1 г). Наибольшее расстояние между рядами таких пробок, параллельными направлению усилия, а также расстояние до наружных швов назначаются не более 30 8 и не более 350 мм; расстояние между пробками по направлению усилия - не более 20 8 и не более 300 мм (лист 4, рис. 1д). Ослабление листа отверстиями для пробок не учитывается.

Пробочные соединения должны иметь диаметр, равный удвоенной толщине прорезываемого листа.

В соединениях рабочих элементов внахлестку, при приварке одними лобовыми швами, размер напуска принимается не менее 8 8, где 8 - толщина привариваемого листа.

Заварка торцов элементов лобовыми швами выполняется с обеих сторон.

Таблица 28

Допускаемые напряжения для сварных швов при основной статической нагрузке (кг/ск")

[oj-ocHoBHoe допускаемое напряжение на растяжение основного иеталла.

„пй"г,п * " р"""е соединения, выполненные газовой свар-

кой, приравниваются к швам, выполненным электродами с тонкой обмаз-

2. Для потолочных швов и швов, выполненных на монтаже (на подмостях), допускаемые напряжения понижаются на 10%

3. При учете основных и дополнительных нагрузок (ветер и по ) попускаемые напряжения на сварные швы повышаются на 20%

f4. УСИЛЕНИЕ КЛЕПАНЫХ КОНСТРУКЦИЙ СВАРКОЙ При проектировании усиления существующих клепаных кон-струкций разрешается применять сварку, но с обязательным I соблюдением следующих условий. 1. Клепаное соединение проверяется на усилие:

Р = Pi + 0.5Ps,

где - усилие, действующее на соединение во время производства усиления (например, от постоянной нагрузки); Pj - усилие, мо-гушее возникнуть в соединении после окончания усиления (напри-мер, от временной нагрузки).

2. Сварные швы проверяются на усилие Р,-

3. Если клепаное соединение не выдерживает указанной в п. 1 поверки, то сварные швы усиления рассчитываются на полную силу Pi -f-Ра без учета работы заклепок.

5. ПОДБОР СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ БАЛОК

Подбор сечений производится по формуле

Wmpe6 [о]

где Wmpf6 - необходимый .момент сопротивления балки.

Подобранное сечение проверяется на скалывание по наибольшей поперечной силе Q по формуле:

где - отношение момента инерции брутто к статическому мо-

Н менту брутто попусечения (дается в таблицах сорта-

Н мента), Б-толщина стенки балки.

Н Норма прогиба для балок междуэтажных перекрытий Н гражданских зданий при отсутствии динамической нагрузки равна */зоо при наличии дина.мической нагрузки - /юо Дя прогонов

и обрешетки кровли - /so

На листе 4, рис. 2 приводится график подбора сечений прокат-

ных балок для .междуэтажных перекрытий (см. табл. 29).

Валки перекрытий и каркасов, защемлен-

ные на опорах и неразрезные, работающие на

статическую нагрузку, разрешается рассчитывать на V* прочность и на прогиб по условным значениям изгибающих мо-

л1ентов: для середины крайнего пролета-0,8 ж, для середины сред-Щ него пролета - 0,6 м при условии, что конструкция прикре-Н пления обеспечивает восприятие .момента защемления, равного Н 0,6 М (где М - момент в середине пролета разрезной балки). Н Расчет сплошных балок составного сечения

следует начинать с установления толщины стенки подбор которой Н можно производить по формуле: В g Qmax

Ж 0,7-Л[т]

где й приближенно = 1/8 / - 1/10