Значение (KH/h) в расчетах первичных отстойников для городских сточных вод может приниматься по табл. 4.26.

После определения L и R для горизонтальных и радиальных отстойников уточняется значение v:

3,6НВ

где В - ширина отстойника, м; принимается в пределах 2-5 Я; для радиальных отстойников (в сечении на половине радиуса)

Таблица 4 25

Значения вертикальной составляющей скорости движения воды в отстойнике

Таблица 4.26 Значения (KH/h)"

Высота отстойника Н, и

(KH/h) для отстойников

вертикальных

радиальных

горизонтальных

с вращающимся распределительным устройством

1,11 1,21 1,29

1,08 1,16 1,29 1,38 1,46

1,11 1,19 1,32 1,41 1,50

1,14 1,27

Если уточненное значение значительно отличается от принятого ранее (при вычислении w), величины L п R следует определять повторно с учетом полученного значения v.

Для отстойников с вращающимся распределительным устройством период вращения, ч, распределительного устройства определяется по формуле

TnRHKIQ.

(4.77)

Объем удаляемого из первичных отстойников осадка определяется в соответствии с эффектом отстаивания сточных вод. Объем иловой камеры принимается равным объему выпавшего осадка за период не более двух суток.

В отдельных случаях при отсутствии достаточных данных, характеризующих кинетику осаждения взвешенных веществ, отстойники можно рассчитывать по нагрузке сточной воды на площадь зеркала отстойника q или по скорости движения v и продолжительности отстаивания t, принимаемым по данным эксплуатации отстойников, осветляющих воду аналогичного состава. Для бытовых сточных вод =2...3,5 м(м-ч), и==5...7 мм/с и =1...1,5 ч.

Применение для расчета отстойников коэффициентов объемного использования и полезного действия

Гидравлический релим работы отстойников в значительной степени влияет на эффект их работы. Чем совершеннее конструкция отстой- ннка, тем выше эффективность задержания взвешенных веществ. Совершенство конструкций связано с условиями входа воды в отстойник, т. е. со скоростью входа воды и величиной заглубления кожуха в ради-

альном или распределительной перегородки в горизонтальном отстойнике. Гидравлический режим работы оценивается по коэффициентам объемного использования и полезного действия отстойников.

Коэффициент объемного использования отстойника определяется измерением скоростей течения воды по всей глубине отстойной зоны (в нескольких сечениях) и установлением активной зоны, а коэффициент полезного действия - как отношение эффекта осветления в натурном отстойнике к эффекту осветления на модели (в покое) при равной продолжительности отстаивания.

Эти коэффициенты в той или иной степени учитывают в расчетах. Так, при расчете горизонтальных отстойников [формула (4.74)] вводится коэффициент /с=0,5 при определении их длины, в расчетах радиального отстойника [формула (4.75)] /с =0,45, а при расчете отстойника конструкции И. В. Скирдова коэффициент объемного использования принимается 0,85. Однако эти значения коэффициентов не описаны в виде математической зависимости. С этой целью кафедрой канализации МИСИ им. В. В. Куйбышева были проведены исследования на моделях и в натурном отстойнике. После математической обработки результатов опытов были получены следующие зависимости:

, 0,76- 0.05/1+0.11

1 + 0,00275.,, -

/Со.и 1 -о,000825 (1/Я) + 0.02335 (1/Я)2-0,1755(1/Я), (4.79)

где /cq - коэффициент объемного использования, зависящий от глубины погружения распределительного устройства л=0,25я и скорости входа воды Увх (под распределительным устройством Vsx принимается в пределах 20-25 мм/с); /со„ - коэффициент объемного использования, зависящий от геометрического отношения длины отстойной зоны L или R к глубине я.

Значение К в уравнении (4.78) справедливо только при L/H =10. В ином случае коэффициент объемного использования определяется по формуле

А:о.и=<.и<и/<и> (4.80)

где /с°д - коэффициент объемного использования отстойника, определяемый по формуле (4.79) при L/N=iO; o.tt~ ™ "р любом значении L/H, отличном от 10.

Значения коэффициентов полезного действия г\ находят в зависимости от продолжительности отстаивания t, ч, которое определяется при технологическом анализе (рис. 4.41), /со.и и фактической вязкости сточной воды р по формулам: для бытовых сточных вод

-0.3.

ДЛЯ производственных сточных вод

-0.3.- нР.

г]=е %o.i/P2 <4.82)

гдерн»Рм - динамическая вязкость сточной воды соответственно в натурном отстойнике и при технологическом анализе осветления этих же сточных вод на модели; Р2 - плотность осадка соответственно бытовых и производственных сточных вод.

Далее определяют эффект осветления сточных вод в отстойнике

5н = 5мП, (4.83)

где - эффект осветления воды па модели (в покое); берегся по рис. 4.42 при тех же значениях времени, при которых определялся коэффициент полезного действия, т.е. при =0... ...1,5 гос (определяется в сосуде глубиной, равной глубине проектируемого отстойника).

Полученные данные наносят на график (рис. 4.43) и строят кривую зависимости эффекта осветления сточных вод Э от продолжительности отстаивания t для отстойника.

60 кО 20 О

30 60 90 т 150 t.WH

Рис. 4.41. Кривая зависимости коэффициента полезного действия отстойника от продолжител&ности отстаивания сточной воды

Рис. 4.42. Кривые зависимости эффекта осветления сточной воды от продолжительности отстаивания

; - находящейся в состоянии покоя (в модели); 2 - движущейся (в натуре)

По требуемому эффекту очистки сточных вод и графику Э=/(/) для отстойника находится необходимая продолжительность отстаивания сточной воды в отстойнике t-.

Рис. 4.43. Кривые зависимости эффекта осветления Qjl сточной воды, на- Э,*1 ходящейся в со- iOQ стоянии покоя (а), и коэффициента полезного действия отстойника (б) во от продолжительности отстаивания 40

/-для бытовых сточных вод; 2--для 20 сточных вод от газоочистки конвертерных цехов, 3 - для шер- стомойных сточных 0

60 90t,ftuH

60 90 t,rfuH

По принятым значениям L/Я и глубине отстойной зоны Я, при которых определялись значения коэффициентов объемного использования и полезцого действия отстойников, находим длину отстойной зоны и объем сооружения, за исключением объема, расположенного в пределах распределительного кожуха или между передней торцовой стенкой и полупогружной доской, где практически не происходит осаждения взвешенных веществ:

для радиальных отстойников

Wx=nHR\ (4.84)