Расчетные длины колонн одноэтажных промышленных зданий при жестких покрытиях (из железобетонных, армопенобетонных и подобных плит) н колонн эстакад

Продолжение прил. 3

Примечания: 1. Значения расчетных длин колонн крановых цехов даны для случая расчета их с учетом кравоаой нагрузки; если расчет производится без учета крановой нагрузки, то расчетные длины колонн следует принимать как ада зданий без мостовых кранов.

В таблице обозначено: Я - полная высота колонны, считая от верха фундамента: Н - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балкн; Я-высота надкрановой части колоии: прн сборной жовструкцан - от виза подкрановой балки до верха колонны: прн монолитной - от верха подкрановой балкн до верха колонны. 2. Данные этого приложения не распространяются на двухветвевые колонны.

Арки:

при расчете в плоскости арки:

трехшарнирные 0,58s

двухшарнирные 0,54s

бесшарннрные 0,36s

при расчете из плоскости арки s

Здесь Н - высота этажа; t - для верхнего пояса ферм - расстояние между точками его закрепления, а для стоек и раскосов - длина элемеитов между центрами узлов ферм; s -длина арки вдоль ее геометрической оси.

Примечание. Расчетную длину элементов решетки ферм при расчете из плоскости фермы можно принимать меньше I (но не менее 0,8/), еслв ширина поясов ферм больше ширины элементов решетки и если имеют место мощные узловые соединения.

Формулы для расчета колони

А. Двухветвевые колонны

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Схема загруження

Опорная реакцня В

Схема загружения

0(юрная реакция В

ЗМ(1 - а) 2/(1 +

T{l-a + tiy)

ЗМ{1 -h-) 2/(1 +k + ky)

3Mt)(2-Ti) 2/(1 -f-ft-bfti)

3p/[14-afe-H.33(l-fa)A!i]

Щ+к+ку)

Обозначения:

*1 ~ о -5 r H - n

8rtVc

где fс -площадь сечения стойки (ветви); п - число панелей двух-ветвевой колонны.

Б. Сплошные колонны

При определении реакций В сплошных колонн следует в формулах, приведенных выше для двухветвевых колонн, принять к, = 0, а момент инерции /в нижней, подкрановой части колонны определять как для сплошного сечения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Таблицы для расчета многоэтажных рам

Опорные моменты ригелей трехпролетной рамы

Опорный момент ригеля M={ag+pp)P. Значения коэффициентов а и Р зависят от схемы загружетя ригеля постоянной нагруз-

Расчетные длины колоин многоэтажных зданий и сжатых элемеитов ферм и арок

Koil g и временной нагрузкой р, а также от отношения погонных жесткостей стоек, примыкающих к узлу рамы снизу «н, погонных жесткостей стоек, примыкающих к узлу сверху is, погонных жесткостей ригелей ip:

. §п . .

н - , . «в - , » tp - , , н в

где /н и /в -полная длина соответственно нижней и верхней стоек (высота этажа многоэтажной рамы).

Рама верхнего этажа

Схема нагрузки и эпюра моментов

0.25

ffimmii).

0,25

0,25

Опорные моменты

Af.,

0,025 0,038

0,052 0.059

0,032 0,047 0,061 0.067

0,099 0.098 0,095 0.093

0.093 0,089 0,086 0,085

0,059 0,064 0,069 0.072

0,007 0,009 0.009 0,008

0,040 0,034 0,026 0,021

0,034 0,026 0.017 0,013

0.059 0,064 0,069 0.072

Рама типового (среднего) этажа

Схема нагрузки н эпюра моментов

0.5 1 2 3

Спорные моменты

0,038 0,052 0,063 0.068

0,047 0,060 0,070 0,074

0,098 0,095 0,092 0.089

0.089 0.086 0.085 0.084

0,064 0,069 0.074 0,076

0,026 0,017 0,011

0.С08

. Схема нагрузки и эпюра моментов

Опорные моменты

Af ai

0.5 1

0.009 0,008 0,007 0.006

0,034 0,026 0,018 0,013

0.064 (),()(i«> 0,074 0.076

Рама первого (нижнего) этажа

Схема нагрузки и эпюра моментов

Опорные моменты

t I

0,5 1

2 3 5

0,030 0,044 0,057 0,063 0,069

0,099 0,097 0,094 0,092 0,090

0,092 0.088 0,086 0,085 0.084

0.038 0.053 0,065 0,070 0.076

0.061 0,066 0,071 0,074 0.077

0,031 0,022 0.014 0,011 0.007

0,008 0.009 0.008 0,007 0.007

0,038 0,031 0,023 0.018 0,013

0.061 0,0(i6 0.071 0,074 0.077

Примечание. Изгибающие моменты в стойках для каждой схемы загружения рамы определяют по разности опорных моментов ригелей в узле, распределяя ее пропорционально погонным жесткостям стоек. При распределении погонная жесткость стойки первого этажа принимается равной