ii.iii панной сваркой (рис. 14.15), а промежуточные стержни не соединяют между собой, они заканчиваются в зоне, усиленной арматурными поперечными сетками.

Широкое распространение, особенно в жилищном строительстве, получили бескаркасные крупнопанельные здания. Благодаря отсутствию каркаса и высокой степени заводской готовности элементов уменьшается трудоемкость монтажа и стоимость таких зданий.

Пятиэтажные жилые дома и здания гостиничного типа строят с несущими наружными и внутренними поперечными и продольными перегородками (рис. 14.16, а), с самонесущими наружными стенами и несущими поперечными перегородками (рис. 14.16,6), а также с несущими наружными и внутренними продольными стенами (рис. 14.16,в). Последнее решение допускает более свободную внутреннюю планировку зданий.

Панели несущих наружных стен изготовляют сплошными из бетонов на легких заполнителях, а при самонесущих стенах -также из двух- и трехслойных железобетонных панелей с утеплителем из минераловатных плит.

Длина панелей наружных стен равна шагу поперечных панельных стен-перегородок и для различных зданий в зависимости от их типа бывает 2,5; 2,8; 3,2; 3,6 и 6 м. Длина панелей поперечных стен для разных типов зданий бывает 5,2; 5,6 и 6 м.

Панели поперечных и продольных стен соединяют между собой сваркой закладных деталей и выпусков арматуры с последующим замоноличиванием стыков (рис. 14.17).

Панели внутренних поперечных и продольных стен имеют толщину 14 и 16 см.

Междуэтажные перекрытия панельных зданий выполняют из панелей с различным опиранием в зависимости от расположения несущих стен (перегородок).

В настоящее время интенсивно развивается строительство панельных бескаркасных зданий высотой 12, 16 этажей и более. Конструктивное решение таких зданий имеет свою специфику и отличается от решения бескаркасных пятиэтажных зданий. Несущими элементами таких зданий являются поперечные стены. Наружные стены навесные. Толщина железобетонных панелей поперечных стен 16 см, внутренних продольных 14 см, наружных (сплошных керамзитобетонных) 30 см.

е) А-А

Вепюи с той сторОнЫ

Рис. 14.15. Стыки колонн

а -со сферическими рабочими поверхностями и стыкованием арматуры накладками; б -то же, при стыковании арматуры на ванной сварке; в -стык с оголовками; / - уголковые выпуски угловой арматуры; 2 -сварной uioBf 3 - угловые пазы колонн; 4 - ванная сварка; 5 - угловые стержни арматуры колонны; 6-поперечные сеткн; 7 - монтажные сварные швы; «--сфернЧес-кие поверхности стыка; S -стыковые накладки из круглой стали; /о - вертикальная рамка оголовка нз листовой стали; - стыковые торцевые листыг /2 - центрирующая планка: /а -свариой шов по периметру оголовка

Рис. 14.16. Конструктивные схемы панельных бескаркасных зданий

Рис. 14.17. Соединения панелей стен зданий высотой до пяти

этажей

о - соединение наружных панелей е внутренними поперечными; б -соедине-ovLoTlT.!.Г""" "•У / -стыковые стержни; 2 - панель иа-

Кий п»х» 3-панель несущей перегородки; 4-монтажная сварка; 6-легкий раствор; 6 - стояк отопления

Дальнейшим развитием крупнопанельного домостроения явились разработка и внедрение в практику жилищного строительства объемных железобетонных элементов, которые могут быть собраны из отдельных плоских панелей в порядке укрупнительной заводской сборки или в виде цельного «стакана» или «колпака».

§ 4. СВЕДЕНИЯ О РАСЧЕТЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ МНОГОЭТАЖНЫХ РАМ

Плоские рамы многоэтажного здания, располагаемые с определенным шагом и связанные перекрытиями, образуют пространственный каркас, имеющий длину, равную расстоянию между температурными швами или наружными стенами. Такой пространственный каркас называют блоком рам.

Для расчета с практически достаточной точностью блок рам расчленяют на отдельные плоские рамы.

Вертикальные постоянные и временные нагрузки, а также горизонтальные ветровые нагрузки считают приложенными одновременно ко всем рамам блока, поэтому пространственный характер его работы в этих условиях не проявляется и каждая плоская рама может рассчитываться в отдельности на соответствующую нагрузку.

Для расчета железобетонной статически неопределимой рамы необходимо предварительно установить жесткости ригелей и стоек или отношение этих жесткостей.

Размеры сечений устанавливают на основании предварительного (приближенного) расчета рамы.

Так, ригель рассчитывают по опорному моменту

Л1 = (0,6 ... 0.7) УИо, (14.1)

где Л1о -максимальный изгибающий момент балки, свободно лежащей на двух опорах.

Рабочая высота сечения ригеля

(14.2)

где 6 =(03... 0,4) й.

Если рама загружена в основном вертикальной нагрузкой, то предварительный подбор сечений колонн производят (без учета изгибающих моментов) по формуле

-(1.2

1.6),

(14.3) 375

6 о Ф 9 9 9

НН 1

V77 VIZ

о о Q о

Ряс 14.19. Эпюра моментов многоэтажной Рис. 1418. Расчетные схемы мно- колонны от вертикаль-гоэтажных рам ной нагрузки

1. Расчет на вертикальную нагрузку. При расчете

многоэтажных многопролетных рам на вертикальную нагрузку можно пренебречь горизонтальным смещением ярусов; поэтому при равных пролетах и одинаковых во всех пролетах нагрузках многопролетные рамы заменяют при расчете трехпролетными и считают изгибающие моменты в средних пролетах многопролетной рамы такими же, как и в среднем пролете трехпролетной рамы.

В строительстве наиболее распространены многоэтажные рамы с равными пролетами или средним укороченным пролетом (рис. 14.18,а).

Узлы многоэтажной рамы, расположенные на одной вертикали, имеют примерно равные углы поворота. Поэтому опорные моменты стоек будут равны, а нулевые точки стоек - расположены посередине высоты этажа (рис. 14.19). Это дает основание расчленить многоэтажную раму на ряд одноэтажных рам, имеющих высоту стоек, равную половине высоты этажа, с шарнирами по концам (кроме первого этажа).

Расчет на вертикальную нагрузку необходимо выполнять для трех таких одноэтажных рам; для рамы верхнего этажа, для рамы средних этажей и для рамы первого этажа (см. рис. 14.18,6).

Расчет рам на вертикальную нагрузку с учетом перераспределения моментов вследствие пластических деформаций удобно вести, приняв в качестве выравненной эпюры эпюру моментов, возникающую в упругой схеме при загружении временной нагрузкой через пролет (см. рис. 14.18,в). При этом пролетные моменты ригелей и опорные моменты стоек получаются максимальными, а выравненные опорные моменты ригелей - уменьшенными примерно на 30%. Уменьшение опорных, моментов ригелей облегчает конструкцию узлов рамы.

Таким образом, задача расчета многоэтажной рамы сводится к определению изгибающих моментов в одноэтажной симметричной трехпролетной раме, загруженной симметричной нагрузкой. Расчет таких рам можно выполнять по таблицам *.

Опорный момент ригеля рамы при одинаковом сечении колонн в пределах одного этажа

(14.4)

где а и Р - табличные коэффициенты, зависящие от схемы загружения постоянной и временной нагрузками и от отношения погонных жесткостей стоек, примыкающих к узлу, и погонных жесткостей ригеля; g, р - постоянная и временная нагрузки на 1 м ригеля; I - пролет ригеля (между осями колонн).

Изгибающие моменты в стойках для каждой схемы загружения рамы определяют по разности опорных моментов ригеля в узле, распределяя ее между верхней и нижней стойками пропорционально их погонным жестко-стям.

* Снгалоа Э. Е., Стронгнн С. Г. Железобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1966, прнл. IV.

Для упрощения статического расчета обычно анализируют расчетную схему рамы и ищут возможные упрощения, облегчающие расчет. Так, наклонные и ломаные ригели рам при уклоне не более 1:8 заменяют горизонтальными.