= 4,2 м. Длина трубопроводов между крайними узлами 180 м. Располагаемая удельная потеря давления на трение Г"" = 4,2107l80-l,2 = = 19,5 мм/м. Расчет сводим в табл. 10.11.

Ответвление к школе. Расчетный циркуляционный расход воды = 0,25 л/с; / = 20 м.

ТАБЛИЦА 10.11

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

№ точек ггачала и конца участка па рис 10 7

Длина, Рас- Диа- Ско- Удель- Потери участка ход метр рость ные по- напора на /, м воды тру- воды тери участке

(f", бы d v" = напора ff" = f" х л/с мм = vK, на тре- х(1 -ь К,)/ х м/с ние f" = X 10 , м = /iC„ мм/м

Потери напора по циркуляционной магистрали от узла 14 до точки 5Щ1-5 = 4,04 -j- 1,63 = = 5,67 м. Разность напоров между подающим и циркуляционным трубопроводами в точке ответвления ДЯ*5 + " = 4 + 5,67/09 - 10,3 м. По тери напора по внутренней системе школы принимаем в 2 м. Требуемые потери по циркуляционному ответвлению (потерями в подающем трубопроводе пренебрегаем) составят Hf = 10,3 - 2 = 8,3 м. Расчет ответвления сводим в табл. 10.12.

ТАБЛИЦА 10.12

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Примечание. Минимально допустимый для подземных прокладок диаметр составляет 25 мм; диаметр вставки (длиной 3 м) в циркуляционный трубопровод в подвале школы-15 мм.

Ответвление к жилому 9-этажному дому с тремя узлами. Вначале рассчитываем циркуляционный стояк в дальнем узле: Н!"" = 4 м; потери в подающих трубопроводах узла Я*г, cir = 0,09 м; располагаемый перепад напоров для стояка H"t = 4 - 0,09 = 3,91 м; длина стояка 2,8-9 Я5 25 м; q"" = 0,13 л/с. Принимаем составной стояк: d=\5 мм, / = 1,5 м; d = 20 мм, / = 23,5 м.

Расчет сводим в табл. 10.13.

ТАБЛИЦА 10.13

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Циркуляцион- /, м ный стояк

л/с d мм if" = f"• = J" = = ifK,„ =fK„ = r- X м/с

mm/m x(l-(-iCj)x X/ I0-\

Верхний Нижний

1,5 23,5

0,13 0,13

1,29 0,59

650 98

1,17 2,76

= 3,93

Циркуляционный трубопровод между точками 15 и 17. Расход воды по узлу 17: q"j = 0,13 л/с. Задаемся Р = 1,4. По формуле (10.17) находим расходы воды по узлам 16 и 15: 1*6 = 0,17 л/с, 15 = 0,20 л/с. Потери напора в узле-4 м. Располагаемые потери напора в циркуляционном трубопроводе между узлами 15 и 17 равны 4-1,4(1-0,1) = 5,04 м. Расчет сводим в табл. 10.14.

Далее рассчитываем наружный трубопровод от узла 14 до точки 4. Длина трубопровода равна 340 м. По формуле (10.16) находим разность напоров между подающим и циркуляционным трубопроводами в точке 4: А.Нн"" =

(340\ 1 + ) = 4(1 4- 2,27) = 13,1 м. Та же

разность напоров в узле 15 равна А.НХХ-" = = 4(1 -h 1,4) = 9,6 м. Располагаемое падение

ТАБЛИЦА 10.14

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

№ точек начала /, м (f". л/с d, мм if" = i" = Щ" = и конца учаС1ка = уК,,, =fK, = Г х

на рис. 10.7 м/с мм/м х(1--/С)х

16-17 15 16

Внутренняя сеть

20 0,13 20 0,59 20 0,3 25 0,77

2,35 2,47

Наружная сеть ГЯ, = 4,82 м

90 0,5 40 0,53 26,8 2,9

напора в циркуляционной трубе между точкой 4 и узлом 15 равно Я7 = 13,1 - 9,6(1 - 0,1) = = 3,15 м.

Ответвления к другим зданиям рассчитываются аналогично.

Основные показатели на выходе из ЦТП.

Расчетный расход воды в подающем трубопроводе q" = 12,91 л/с. Необходимый напор в подающем трубопроводе [формула (10.24)]

Я2,,„, = 6,02 6,81 7,52 -f- 35 3 = 58,35 * « 60 м.

Расчетный расход воды в циркуляционном трубопроводе q" = 3,72 л/с; разность давлений в подающем и циркуляционном трубопроводах AHit.t", = (4,78 + 4,07) 0,1+ 4 + 4,78 + 4,07 = = 13,73 м.

По приближенным формулам:

q" = 0,21 • 1,2) « 3,075(1 -f- 0,21 х

X 1,2) = 3,85 л/с (неточность (3,85 - 3,72)/3,72 х X 100 = 3.5%);

/Л / 400 1 4- =4 1 + 1,2 - и V 180

(14,65 - 13,73) = 14,65 м (неточность -т-г:- 100 =

13,73

= 6,2%).

10.6. Аккумуляторы горячей воды

Емкость аккумулятора горячей воды зависит от неравномерности потребления воды по часам суток и от принятого режима подачи теплоты в аккумулятор. Для определения не-

обходимой емкости аккумулятора строят интегральный график сообщенной и израсходованной теплоты. Исходными данными для построения графика служит график расхода теплоты (или горячей воды) по часам суток. Если подача теплоты в аккумулятор будет совпадать с ее потреблением, то необходимая емкость аккумулятора будет равна нулю, но производительность генератора теплоты и нагревателя горячей воды будет наибольшей, соответстйующей максимальному часовому расходу теплоты. Если же подача теплоты в аккумулятор принята равномерной в течение периода водоразбора (например, в течение суток), то емкость аккумулятора будет наибольшей, а производительность генератора теплоты и нагревателя воды будет наименьшей. Принимаемый вариант в общем случае обосновывается технико-экономическим расчетом, а иногда определяется имеющимися конкретными условиями (габаритами помещения, допустимой массой и т.п.).

Пример 10.2. Определить емкость аккумулятора, если потребление теплоты происходит по графику, приведенному на рис. 10.8. На интегральном графике (рис. 10.9) строим сначала линию потребления теплоты а б в г д е. Принимаем, что подача теплоты в аккумулятор происходит равномерно в течение всего периода водоразбора, т.е. в течение 15 ч. В данном случае принять прямую а е га линию подачи теплоты нельзя, так как на некоторых участках графика эта прямая располагается ниже линии потребления, а это значит, что в некоторые моменты суток (около 9 и 22 ч) из аккумулятора будет взято теплоты больше, чем там содержится, что физически невозможно. Для устранения отмеченной нереальности линию подачи необходимо переместить параллельно прямой а е вверх по крайней мере так, чтобы она соприкасалась с линией потребления только в одной точке и лежала выше всех остальных ее точек. Этому условию отвечает прямая ае.

Отрезки ординат между прямой ае и линией потребления теплоты соответствуют количеству полезной теплоты в аккумуляторе в те или иные часы суток. Из графика следует, что наибольший запас теплоты в аккумуляторе будет в 16 ч, что выражается отрезком вв, соответствующим 0,63-10 кВтч. Емкость аккумулятора, л, при постоянной температуре

10.7. Горячее водоснабжение промышленных и общественных зданий 75

300 200 100

8 W 12 n 16 18 20 22

ЧАСЫ СУТОК

Рис. 10.8. График потребления теплоты (к примеру 10.2)

/\, кВт/ч 3lf

8 10 12 Й 16 18 20 22

ЧАСЫ СУТОК

Рис. 10.9. Интегральный график (к примеру 10.2)

горячей воды и переменном объеме воды в нем находим по формуле

К, = (1,1 - 1,15)Л-3600/(/- ОС,

де 1,1 1,15 - коэффициент запаса; наибольший запас теплоты в аккумуляторе, кВтч; С теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг°С); f-температура воды в аккумулягоре (обычно 60° С) и водопроводной воды (-Ь 5° С).

В нашем примере А = 0,63 • 10 кВтч, следовательно, емкость аккумулятора равна

К, = 0,63 • 10 • 3600/(60 - 5) 4,19 = 9900 л * * 10 м

Емкость аккумулятора со встроенным змеевиком следует увеличивать на 20-25% сверх расчетной.

1U.7. Особенности горячего водоснабжения промышленных предприятий и общественно-коммунальных зданий с большими расходами воды

Системы горячего водоснабжения промышленных предприятий и общественно-коммунальных зданий с большими расходами горячей воды (лечебные учреждения с водными процедурами, прачечные и т.п.) делят на технологические и санитарно-гигиенические. К последним относятся и системы душевых в бытовках промышленных предприятий. СНиП 2.04.01-85 не распространяются на системы горячего водоснабжения, подающие воду на технологические нужды промышленных предприятий (в том числе на лечебные процедуры) и системы водоснабжения в пределах технологического оборудования, поэтому ниже даны только самые общие сведения о них.

При необходимости подачи горячей воды питьевого качества для технологических нужд допускается подача горячей воды одновременно на хозяйственно-питьевые и технологические нужды.

Не допускается соединение трубопроводов систем горячего водоснабжения питьевого качества с технологическими трубопроводами, подающими воду непитьевого качества, а также непосредственный контакт с технологическим оборудованием и установками горячей воды, подаваемой потребителям с возможным изменением ее качества.

Диаметры труб душевых промышленных предприятий рассчитывают на одновременную работу всех душевых сеток и умывальников. В душевых с числом сеток более трех распределительные трубопроводы закольцовывают. Односторонняя подача горячей воды допускается только при коллекторном распределении.

Для создания запаса воды у потребителя, имеющих сосредоточенный кратковременный расход воды (бани, прачечные, душевые промышленных предприятий и т.п.), предусматривают баки-аккумуляторы горячей воды. Запас воды в баках-аккумуляторах, устраиваемых в бытовых зданиях и помещениях промышленных предприятий, определяют в зависимости от времени их заполнения в течение смены, принимаемого при числе душевых сеток: 10 ... 20-2 ч, 21... 30-3 ч, 31 и более-4 ч.